Estudio EVCP

I n fo rme T écn i co D i c i emb re 2 011

ESTUDIO DE VERIFICACIÓN Y COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

Preparado Para :

I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 2

Servicios Especializados de Ingeniería DIgSILENT Limitada Av. Bicentenario 4063, Depto. 112-D, Vitacura, Santiago Tel.: +56 9 97797093 Fax: +56 2 9536385

Contacto:

Celso A. González G. e-mail: [email protected]

Rev 0

CHI-DT-NT-10-2011

0 Í n d i c e


Índice

Índice ............................................................................................................................................................... 3

1 Resumen Ejecutivo .................................................................................................................................. 5

2 Introducción ........................................................................................................................................... 7

2.1 Generalidades ........................................................................................................................................................... 9

3 Objetivo y Alcance de los Estudios ..........................................................................................................10

3.1 Acerca de los Tipos de Esquemas de Protecciones .................................................................................................... 10

4 Antecedentes y Consideraciones del Estudio ...........................................................................................12

4.1 Horizonte de Análisis ............................................................................................................................................... 12

4.2 Topología y Expansión de Cada SM .......................................................................................................................... 12 4.2.1 Sistema Eléctrico de Punta Arenas ....................................................................................................................... 12 4.2.2 Sistema Eléctrico de Puerto Natales ..................................................................................................................... 14 4.2.3 Sistema Eléctrico de Porvenir ............................................................................................................................... 15 4.2.4 Sistema Eléctrico de Puerto Williams .................................................................................................................... 17

4.3 Herramienta de Simulación ...................................................................................................................................... 18

5 Aspectos Normativos Relacionados con el Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones ..........19

5.1 Instalaciones de Generación .................................................................................................................................... 19

5.2 Instalaciones de Transmisión ................................................................................................................................... 19

5.3 Responsabilidad de la Empresa Edelmag .................................................................................................................. 19

6 Protecciones Consideradas en el Estudio ................................................................................................20

6.1 Esquemas de Protecciones Punta Arenas .................................................................................................................. 21 6.1.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 21 6.1.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 21 6.1.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 22

6.2 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Natales ..................................................................................................... 23 6.2.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 23 6.2.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 23 6.2.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 24

6.3 Esquema de Protecciones Sistema Porvenir .............................................................................................................. 25 6.3.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 25 6.3.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 25 6.3.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 26

0 Í n d i c e


6.4 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Williams .................................................................................................... 26 6.4.1 Instalaciones de Generación ................................................................................................................................ 26 6.4.2 Instalaciones de Transmisión ............................................................................................................................... 27 6.4.3 Instalaciones de Clientes ..................................................................................................................................... 27

7 Desarrollo de los Estudios ......................................................................................................................28

7.1 Determinación del tiempo máximo de despeje de fallas en instalaciones de Edelmag .................................................. 28

7.2 Estudios de Cortocircuitos ........................................................................................................................................ 30 7.2.1 Resultados para SM Punta Arenas ........................................................................................................................ 30 7.2.2 Resultados para SM Puerto Natales ...................................................................................................................... 31 7.2.3 Resultados para SM Porvenir .............................................................................................................................. 31 7.2.4 Resultados para SM Puerto Williams.................................................................................................................... 31 7.2.4.1 Comentarios: ................................................................................................................................................. 32

7.3 Corrientes de Carga por Alimentador ........................................................................................................................ 32 7.3.1 Comentarios ....................................................................................................................................................... 33

7.4 Verificación de la Coordinación................................................................................................................................. 34 7.4.1 Coordinación de Protecciones en Alimentadores .................................................................................................... 34 7.4.2 Coordinación de Protecciones en Línea de 66 kV ................................................................................................... 35 7.4.2.1 Verificación Coordinación de Protecciones en Línea 66 kV ................................................................................ 36 7.4.2.1.1 Caso sin generación en central Punta Arenas (Caso de Mayor Probabilidad) ................................................. 36 7.4.2.1.2 Caso con generación en central en Punta Arenas (Caso de menor Probabilidad) ........................................... 36

7.4.3 Coordinación de Protecciones en Generadores ...................................................................................................... 37 7.4.4 Comentarios y Conclusiones Estudios de Verificación de Protecciones .................................................................... 39

8 Conclusiones ..........................................................................................................................................41

9 Referencias ............................................................................................................................................42

1 Anexo 1 Gráficos Determinación Tiempo Máximo de Despeje ..................................................................43

2 Anexo 2 Curvas de Coordinación Alimentadores ......................................................................................50

3 Anexo 3 Curvas de Coordinación de Línea de Transmisión .......................................................................99

4 Anexo 4 Curvas de Coordinación de Protecciones de Generadores .........................................................103

1 R e s u m e n E j e c u t i v o


1 Resumen Ejecutivo

En el presente informe se describen los resultados de la verificación de la coordinación efectuada

en los esquemas de protecciones de cada Sistema Mediano de propiedad de la Empresa Eléctrica

de Magallanes S.A., Edelmag, esto es: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y Puerto Williams.

El estudio en cuestión resulta en una obligación normativa, impuesta por la NT. La ejecución y

desarrollo de los estudios le corresponde a las empresas propietarias u operadoras de sistemas

eléctricos medianos, ó a quienes éstas designen y deberán estar a disposición de la Comisión

Nacional de Energía y la Superintendencia, en una fecha que también está determinado por la

misma norma. Para los efectos de la ejecución del mencionado estudio, la Empresa Eléctrica de

Magallanes S.A., en adelante Edelmag, ha encargado a Digsilent Limitada, en adelante Digsilent, el

desarrollo del estudio referido.

En este informe técnico se aportan los criterios de diseño, análisis y resultados asociados con el

Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones, efectuado en cada Sistema Mediano.

Se entiende por verificación de coordinación de protecciones en un sistema, a un sistema de

protecciones que se encuentre bien concebido y ajustado de manera de asegurar un

comportamiento adecuado, de alta selectividad, rápido y confiable ante perturbaciones, procurando

dentro de lo posible, otorgar los respaldos necesarios y suficientes a otras instalaciones del sistema.

Por adecuado se entiende un esquema de alta sensibilidad que permita detectar cualquier tipo de fallas que ocurran en la zona protegida, de alta selectividad que permita discriminar cual es el equipo o componente fallado, rápido para proceder en forma automática al retiro del equipo fallado y confiable, es decir, que sólo opere cuando efectivamente ha ocurrido una falla.

El estudio debía efectuar los siguientes análisis:

• Determinar el tiempo máximo para despeje de falla, cuyo valor no podrá ser superado por las protecciones que operan como esquema primario.

• Verificar el cumplimiento de los estándares impuesto en el Capítulo Nº 3 y 5 de la NT. La verificación de la coordinación de los equipos de protecciones exigida en la NT se efectuó mediante simulaciones estáticas (Flujos y cortocircuitos), sobre escenarios que representan adecuadamente la operación esperada de cada SM.

El estudio consideró analizar tanto las protecciones de los transformadores, unidades generadoras, líneas de transmisión, así como también las instalaciones de clientes (Protecciones de alimentadores). La simulación del esquema de protecciones se efectuó mediante la modelación digital de cada protección en el programa de simulación y análisis Power Factory. Toda la información proporcionada de tipo de protección, modelo, fabricante y ajustes de protecciones fue provista por la empresa Edelmag.

El estudio en cuestión determinó lo siguiente:

1 R e s u m e n E j e c u t i v o


• En general los ajustes actuales definidos en cada tipo de instalación, esto es,

Alimentadores, Transmisión y Generación, no requieren ser modificados, salvo ajustes

menores en algunos generadores, para evitar poner en riesgo la estabilidad del sistema.

• En cada uno de los análisis se ha verificado que se cumple la debida coordinación de

protecciones. En efecto, para fallas que ocurren aguas debajo de cada alimentador se

aprecia que la falla es despejada por los propios alimentadores, los cuales responden de

manera más rápida que los generadores y sistemas de transmisión. Para este tipo de fallas,

las protecciones de transmisión y generación sólo actúan como respaldo ante fallas en el

correcto despeje de la falla.

• Para fallas que ocurren aguas arriba de los alimentadores, las protecciones de los

alimentadores no participan, dado que las protecciones no registran aportes de corrientes

de falla desde los alimentadores hacia el punto de falla, lo cual se debe a que los

alimentadores no poseen generadores aguas abajo que contribuyan con corrientes de falla.

• Para las líneas de transmisión se ha determinado que el esquema de protecciones opera

adecuadamente, por cuanto despeja en forma rápida las fallas que se origina en la línea, y

actúa como respaldo para fallas que ocurran fuera de la propia instalación. Esta verificación

se efectuó para diferentes configuraciones de generación en los extremos de la línea.

• En el caso de las unidades generadoras se ha verificado la correcta operación de su

esquema de protecciones, actuando selectivamente y con tiempos acordes a cada falla que

se presente en el sistema, salvo los cambios que se plantean en algunos generadores del

SM Punta Arenas. En efecto, para fallas que ocurren en las proximidades de la barra donde

la unidad se conecta, la protección actúa en forma rápida. En cambio para fallas más

alejadas actúa con tiempos que permiten el despeje de las instalaciones que se encuentran

en fallas, actuando estas protecciones como respaldo sino ocurre el despeje exitoso.

• En todos los casos se verificó que los esquemas de protecciones no actúan para las

máximas corrientes de carga esperadas en el periodo 2010-2014.

• En resumen, se ha verificado el correcto desempeño del esquema de protecciones en las

instalaciones de los Sistemas Medianos operados por la empresa Edelmag.

• De los análisis efectuados y de los resultados obtenidos se concluye que el sistema de

protecciones ya implementado más los ajustes que han definido en los estudios que ha

encargado recientemente Edelmag, se ajusta a los requerimientos que impone la Norma

técnica, por cuanto cumple a cabalidad con la debida coordinación de protecciones.

• En todas las instalaciones se aprecia que el esquema de protecciones actúa en forma

rápida para fallas que ocurren en la propia instalación, además de prestar respaldo remoto

para fallas que ocurren en otras instalaciones del sistema. En el caso de los alimentadores

para la operación de los reconectadores.

• Aunque no se visualiza modificar el esquema de protecciones en el periodo 2011-2014, se plantea revisar el esquema una vez que los estudios que ha encargado la empresa Edelmag se encuentren finalizados.

2 I n t r o d u c c i ó n


2 Introducción La Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas Medianos[1], dictada por la Autoridad en el mes de febrero del año 2006, en adelante, NTSyCS SM, establece a la empresas propietarias/Operadoras de Sistemas Medianos, la ejecución de Estudios para realizar la programación del Control de Tensión, el Control de Frecuencia y el PRS, para el conjunto de instalaciones de los Sistemas Medianos, los cuales deberán estar a disposición de la Comisión Nacional de Energía y la Superintendencia. Se entiende por Sistemas Medianos, en adelante SM, a los sistemas eléctricos cuya capacidad instalada de generación es menor de 200 MW y mayor a 1,5 MW. Con esta parcialización de los sistemas, los estudios se efectuarán para los Sistemas Eléctricos de propiedad de Edelmag para los siguientes SM: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y Puerto Williams. En términos específicos las exigencias de la NTSyCS SM establece la ejecución de los siguientes estudios:

Figura 1. Estudios exigidos por la NTSyCS de SM

Para cada estudio se solicita en concreto lo siguiente:

• EDAC: Deberá determinar el nivel óptimo y localización de desconexión de carga. El objetivo es evitar colapso por frecuencia y tensión con la activación de esquemas de desconexión para estados de operación distinto del Estado Normal.

• Control de Frecuencia y Determinación de Reservas: Tiene por objeto efectuar una

verificación del cumplimiento de los estándares SyCS establecidos en el Capítulo Nº 5. En particular debe determinarse un porcentaje de reserva óptimo que se utilizará para efectuar la asignación de la reserva entre las unidades generadoras participantes del CPF y del CSF.



• Control de Tensión y Requerimientos de Potencia Reactiva: Tiene por objeto efectuar una verificación del cumplimiento de los estándares de SyCS establecidos en el Capítulo Nº 5, además de determinar el perfil óptimo de tensiones y los requerimientos de potencia reactiva para las Instalaciones Transmisión, con resolución semestral para un horizonte de operación de 48 meses.

• Restricciones en Instalaciones de Transmisión: Se debe identificar las potencias

máximas que se pueden transmitir por las líneas de transmisión que la Empresa identifique como críticas para garantizar frente a la ocurrencia de las contingencias indicadas que se establecen en el Artículo 5-36 de la presente NT.

• Estudio de PSR: El objetivo del PRS es que con posterioridad a un Apagón Total o

Apagón Parcial, sea posible establecer los mecanismos que permitan de una manera segura y organizada, restablecer el suministro eléctrico en todas las Islas Eléctricas afectadas en el menor tiempo posible, considerando las Cargas Críticas. Los Estudios se realizarán con una periodicidad de cada cuatro años, salvo que se estime necesario un tiempo para su actualización parcial o completa.

• Estudio de Continuidad: Determinar los índices de continuidad FMIK y TTIK del SM, para

un horizonte de operación de 12 meses.

• Verificación de Coordinación de Protecciones: Tiene por objeto confirmar que el desempeño de los relés de protección de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT.

Estos estudios se deben realizar con una periodicidad de cada cuatro años, salvo que se estime

necesario un tiempo para su actualización parcial o completa. De acuerdo con esta exigencia los

estudios consideran un horizonte de análisis también de cuatro años, años 2011-2014, para así ser

consistente con la exigencia normativa. Cabe mencionar que desde la vigencia de la NTSCS SM,

esta es la segunda oportunidad en que se llevan a cabo los análisis, correspondiendo en esta

oportunidad una revisión de los estudios que ya realizaron las empresas propietarias de Sistemas

Medianos en el año 2007.

Algunos de estos estudios están directamente relacionados entre sí, así como otros resultan complementa independientes. Respecto del primer grupo de estudios, se debe definir un estudio que inicie los análisis cuyos resultados sean la entrada para los otros. En este sentido existe una directa relación entre los estudios de EDAC (por subfrecuencia y subtensión) con los estudios de Control de Frecuencia, Control de Tensión y de Restricciones en el Sistema de Transmisión. En cambio los estudios de Continuidad, PRS y de Protecciones se pueden abordar en forma completamente independiente, por cuanto resultan de distinta naturaleza técnica que los anteriores.

El estudio que se aborda en este informe corresponde al Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones.



2.1 Generalidades

En la operación de los sistemas se debe procurar que toda instalación de suministro de energía

eléctrica provea la calidad de suministro en condiciones óptimas de seguridad, continuidad y

economía. La operación de los sistemas eléctricos frente a la aparición de contingencias debe ser

capaz de proteger tanto las instalaciones como la vida de las personas que se pueden encontrarse

expuestas.

Un sistema de protecciones bien concebido debe estar ajustado de manera de asegurar un

comportamiento adecuado, de alta selectividad, rápido y confiable ante perturbaciones y procurar,

dentro de lo posible, otorgar los respaldos necesarios y suficientes a otras instalaciones del sistema.

• Por adecuado se entiende un esquema de alta sensibilidad que permita detectar cualquier tipo de fallas que ocurran en la zona protegida, de alta selectividad que permita discriminar cual es el equipo o componente fallado, rápido para proceder en forma automática al retiro del equipo fallado y confiable, es decir, que sólo opere cuando efectivamente ha ocurrido una falla.

En el caso del presente estudio se verificará la correcta coordinación de las protecciones en los

distintos Sistemas Medianos que opera la Empresa Edelmag y el nivel de cumplimiento con los

estándares impuesto en la Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas

Medianos[1], en adelante, NT.

En este documento se describen los criterios de diseño, análisis y resultados asociados con el

Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones, efectuado en cada Sistema Mediano. Se

entiende por sistemas medianos, en adelante SM, a los sistemas eléctricos cuya capacidad instalada

de generación es menor de 200 MW y mayor a 1,5 MW. Con esta parcialización de los sistemas, los

estudios se efectuarán para los Sistemas Eléctricos de: Punta Arenas, Puerto Natales, Porvenir y

Puerto Williams.

La verificación de coordinación de cada protección y su respaldo hacia otras instalaciones se realiza

en base a los criterios establecidos en la NT y de acuerdo con la información y experiencia

adquirida por la empresa Edelmag en la operación de sus sistemas eléctricos.

Para los efectos de la ejecución del mencionado estudio, la Empresa Eléctrica de Magallanes S.A.,

en adelante Edelmag, ha encargado a Digsilent Limitada, en adelante Digsilent, el desarrollo de los

estudios referidos, empresa que asume la ejecución de los mismos.

3 O b j e t i v o y A l c a n c e d e l o s E s t u d i o s

I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0

3 Objetivo y Alcance de los Estudios

El objetivo del presente estudio, impuesto por la NT1, es: “Confirmar que el desempeño de los relés de protecciones de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT”.

El estudio deberá verificar el cumplimiento de los estándares impuesto en el Capítulo Nº 3 y 5 de la NT, dicho cuerpo normativo en el Capítulo Nº 3 impone características de diseño mínimo para las instalaciones que operan en sincronismo, entre estas las características de los elementos de protección de las instalaciones. En cambio, en el Capítulo Nº 5 se definen los estándares de operación para las distintas condiciones operativas que puede presentar un sistema eléctrico, esto es Normal, de Alerta y Emergencia, condiciones que el estudio deberá verificar.

La verificación de la coordinación de los equipos de protecciones exigida en la NT se efectuará mediante simulaciones estáticas (Flujos y cortocircuitos), sobre escenarios que representen adecuadamente la operación esperada de cada SM.

El estudio considera estudiar las siguientes instalaciones:

• Protecciones de los transformadores

• Unidades generadoras

• Líneas de transmisión

• Instalaciones de clientes (Protecciones de alimentadores).

3.1 Acerca de los Tipos de Esquemas de Protecciones

Los tipos de protecciones en los sistemas eléctricos se dividen en protecciones del tipo Unitario y No Unitario. Los primeros basan su operación en la medida de magnitudes eléctricas en los terminales del equipo protegido, no requieren coordinación con otros equipos del sistema y no prestan respaldo remoto (respaldo de otras instalaciones del sistema eléctrico), son intrínsecamente selectivos y por lo tanto su operación puede ser instantánea, un ejemplo de estas protecciones son las protecciones diferenciales.

Los sistemas de protecciones No Unitarios basan su operación en la medida de las magnitudes eléctricas en sólo uno de los terminales del equipo protegido. Como estás magnitudes pueden variar para una misma falla según su configuración del sistema, su zona de protección no está claramente delimitada a priori. Esto impide que por razones de selectividad (coordinación) con otras protecciones, que operen en forma instantánea, al menos para algunas ubicaciones de la falla. Este tipo de protecciones se presta para dar respaldo a las protecciones de equipos adyacentes, asegurando su operación selectiva por medio del ajuste de retardos de tiempos intencionales. Un ejemplo de este tipo de protecciones son las protecciones de distancia y de sobrecorriente.

1 Se refiere a la exigencia impuesta en el artículo 6-3, literal c), que menciona el objetivo del estudio de

Verificación de Coordinación de Protecciones.

3 O b j e t i v o y A l c a n c e d e l o s E s t u d i o s


El estudio en cuestión estará orientado en verificar la coordinación de las protecciones del tipo No Unitario y en forma especial las protecciones de distancia, si las hubiere, y las protecciones de sobrecorriente (residual y de fase), sean éstas direccionales ó no direccionales.

En consideración que los Sistemas Medianos operados por Edelmag, ya cuentan con esquemas de protecciones operativos y con ajustes definidos, se procederá en este estudio a revisar si los ajustes ya establecidos permiten una adecuada coordinación de las distintas instalaciones ante fallas en el sistema eléctrico.

En forma específica la NT establece que el estudio de Coordinación de Protecciones debe establecer

tiempos de actuación de protecciones, los cuales se revisarán una vez determinados los tiempos

reales de operación de protecciones en cada una de las instalaciones. En caso que los tiempos

actuales de operación resulten excesivos o no permitan la coordinación adecuada con otras

instalaciones se propondrán soluciones de mejora.

En concreto, la revisión de la coordinación de las protecciones se efectuará en base a los análisis de la información aportada por Edelmag y teniendo en consideración los tipos, características y especificaciones de ajustes de las protecciones actualmente en servicio en las instalaciones de los Sistemas medianos.

4 A n t e c e d e n t e s y C o n s i d e r a c i o n e s d e l E s t u d i o


4 Antecedentes y Consideraciones del Estudio

El estudio que a continuación se presenta se efectuará para cada uno de los sistemas eléctricos

medianos de propiedad de Edelmag. En consideración que cada sistema eléctrico se encuentra

aislados unos de otros se analizarán cada uno por separado y considerando sus propias

características, no obstante, estarán incluidos en un único informe.

A continuación se mencionan y describen todos los antecedentes y las consideraciones tenidas en

cuenta para el desarrollo del estudio. Los antecedentes que se indican en el estudio fueron

provistos por Edelmag, en cambio las consideraciones utilizadas en el estudio corresponden a

criterios formulados por el Consultor Digsilent y a la experiencia de la empresa Edelmag en la

operación de sus sistemas Eléctricos.

4.1 Horizonte de Análisis

El estudio en cuestión se efectuará para un horizonte de análisis de 4 años, considerando el periodo

del 2011 al 2014. Para dicho periodo se escogerá los escenarios representativos de demanda

máxima y mínima que determinen el rango de operación de las protecciones de cada instalación.

4.2 Topología y Expansión de Cada SM

Para los estudios se utiliza la topología eléctrica de cada Sistema Mediano disponible al mes de

octubre del año 2011, más todas las incorporaciones de instalaciones de generación y transmisión

que se estimó necesario en los estudios de planificación de la expansión de los sistemas medianos.

A continuación se detallan las instalaciones de generación, transmisión y clientes consideradas en

cada sistema eléctrico.

4.2.1 Sistema Eléctrico de Punta Arenas El sistema eléctrico de Punta Arenas está constituido básicamente por dos subsistemas, Tres

Puentes y central Punta Arenas. Tres Puentes está formado por dos barras principales, una de 11,5

KV que corresponde a una barra de generación y otra de 13,2 kV que abastece alimentadores de

cargas y que también cuenta con inyección de generación. Ambas barras se conectan a través de

un transformador 13,2/11,5 kV de 20 MVA. Por su parte central Punta Arenas posee una barra de

13,2 kV, donde se concentran alimentadores de consumos y un centro de generación, aunque estas

últimas usualmente no son despachadas por criterios económicos, transformándose dicha barra en

una de retiros de energía.

Los subsistemas se interconectan mediante una línea de transmisión, de simple circuito, en 66 kV

de unos 8,15 km y se conecta en un extremo mediante un transformador de 66/12 kV de 33 MVA y

en el otro uno de 66/13,8 kV también de 33 MVA. La capacidad térmica de la línea de transmisión



es de 48 MVA (0,42 kAmp), no obstante, queda limitada por la capacidad de los transformadores

de los extremos.

Este Sistema Mediano cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores y

reactores) por un monto de 2,0 MVAr que se ubica en la barra de Punta Arenas. Este sistema no

cuenta con esquemas EDAC por subtensión. La topología del sistema se aprecia en la siguiente figura.

PowerFactory 14.0.525

Estudios de la Norma de Seguridad y Calidad

Periodo de Evaluación 2011 - 2014

Diagrama Unilineal

Project: EDELMAG SA

Graphic: RED

Date: 10/29/2011

Annex: P. ARENAS

15 MW

13.7 MW

HITACHI 24 MW

CENTRAL PUNTA ARENAS

Línea de respaldo para PRS

GE 10.7 MW

SOLAR MARS 10.5 MW

SOLAR TITAN

MG CATERPILLAR

23 kV

Celdas 11.5 kV

Celdas 11.5 kV Rhona

13.2 kV T.P..

Celdas 13.2 kV G.E.

11.5 kV

13.2 kV

13.2 kV P.A..

Line(1)AWG 3/0 C..

Line(2)AWG 3/0 C..

Sh

un

t/Filt

er

Consumo AL-3

Consumo AL-2

Consumo AL-8B

Consumo AL-9

Consumo AL-X10B

Consumo AL-X10AConsumo AL-7

Consumo AL-4

Consumo AL-8A

Consumo AL-1

Consumo AL-6

Consumo AL-X11

Trafo Nº 1 C.T.P.52DT1

Tra

fo N

º 2

- C

.P.A

.

YConsumo COCAR - Ingesur

Línea de unión en 23 kVAWG 3/0 Cu (167.8 MCM)

52

DS

52

D1

XConsumo AL-13

XConsumo AL-12

G~

Unidad Nº 5 T.P.

Consumo AL-5

Autotransformador Nº 6

Autotransformador Nº 2

Trafo Nº 5 - C.P.A.

Trafo Nº 4 - C.P.A.

G ~

Unidad Nº 5 P.A.

G ~

Unidad Nº 4 P.A.

Trafo Nº 6 C.P.A.

52CS3

Trafo Nº 7 C.P.A.

G~

Unidad Nº 3 T.P.

Trafo Nº 4 - C.T.P.

G~

Unidad Nº 2 T.P.

Trafo Nº 3 - C.T.P.

Trafo Nº 5 C.T.P.

Breaker

G~

Unidad Nº 3 P.A.

G~

Unidad Nº 2 P.A.

G~

Unidad Nº 1 P.A.

Tra

fo N

º 3

- C

.P.A

.

Tra

fo N

º 1

- C

.P.A

.

G~

Unidad Nº 9 T.P.

G~

Unidad Nº 4 T.P.

G~

Unidad Nº 1 T.P.

G~

Unidad Nº 8 T.P.

G~

Unidad Nº 7 T.P.

DIg

SIL

EN

T

Figura 2. Unilineal Sistema Eléctrico Punta Arenas

Las unidades generadoras que componen este sistema son las siguientes:

CENTRALES GENERADORAS SM PUNTA ARENAS

Nº Descripc. Tipo

Pmáx Observación CENTRAL TRES PUENTES MW

1 Unidad Hitachi a GAS THD 24,00 Existente

2 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MD 1,46 Existente

3 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MD 1,46 Existente

4 Unidad Solar Mars a GAS TI-Gas 10,50 Existente

5 Motor-Generador Caterpillar a GAS MG 2,726 Existente

7 Unidad Solar Titán a GAS TI 13,70 Existente

8 Turbina a GAS GE 12.22 MVA THD 10,997 Existente

9 T.G. SOLAR TITAN TI-GAS 15,02 Existente

CENTRAL PUNTA ARENAS MW



1 SULZER MD 1,400 Existente



4 G. ELECTRIC THD 6,700 Unidades de respaldo

5 G. ELECTRIC THD 6,500 Unidades de respaldo

Cuadro 1 Unidades que componen el SM Punta Arenas

4.2.2 Sistema Eléctrico de Puerto Natales El sistema eléctrico de Puerto Natales está constituido básicamente por una barra principal en 13,2

kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores. En este sistema eléctrico no

existen líneas de transmisión y transformadores de transmisión, excepto los propios de las unidades

generadoras.

Este sistema mediano no cuenta con recursos de potencia reactiva shunt (banco de condensadores

y reactores), así como tampoco con esquemas EDAC por subtensión.

La topología del sistema es la siguiente:



Periodo de Evaluación 2011 - 2014 Diagrama Unilineal

Project: EDELMAG SA

Graphic: RED

Date: 10/29/2011

Annex: P.NATALES

MD MORSE

JENBACHER 612

PALMERO

M.D. CATERPILLAR

JENBACHER WAUKESHA

T.G. SOLAR 5 T.G. SOLAR 4

WAUKESHA

13.2 kV13.2 kV II

Jenb

ache

r 416

G~

Generador Nº 11

Traf

o N

º 11

G~Generador Nº 10

G~Generador Nº 6

Traf

o N

º 10

AL2-2

C2

- Lin

ea 2

AL2-1

Alim

enta

dor -

2

AL1-3

AL1-4

C1

- Lin

ea 2

b

AL1-2

C1

Line

a 1b

AL1-5

C1

- Lin

ea 2

aC

1 - L

inea

1a

AL1-1

Alim

enta

dor -

1

AL3-2

C3

- Lin

ea 2

AL3-1

Alim

enta

dor

3

AL4-1

AL4-2

Line

a C

4 - 2

Alim

enta

dor -

4

Líne

a(1)

G~

Generador Nº 8

Traf

o W

auke

sha

8Fu

sibl

e

G~Generador Nº 5

Traf

o N

º 5

G~Generador Nº 4

Traf

o N

º 4

SS.AA

S. A

uxili

ar

89 C

TD F

4

Líne

a

Jenb

ache

r

Fusi

ble(

1)

89 CT

G~

Generador Nº 9

Traf

o N

º 09

G~Generador Nº 1

G~Generador Nº 2

Aut

oTra

fo

G~

Generador Nº 3

Traf

o N

º 3

C1

- Lin

ea 3

b

AL1-6

DIg

SIL

EN

T

Figura 3. Unilineal Sistema Eléctrico Puerto Natales



Las unidades generadoras que componen este sistema son:

CENTRALES GENERADORAS SM PUERTO NATALES

Nº Descripc. Tipo

Pmáx Observación

CENTRAL PUERTO NATALES MW

1 Motor-Generador DIESEL (150 kW) F.Morse MD 0,150 Unidad de respaldo

2 Palmero 1.36 MW MD 1,360 Unidad de respaldo

3 Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse MG 0,300 Existente

4 Motor-Generador a GAS - Waukesha TI-Gas 1,175 Existente

5 Turbina Solar Saturno a GAS TI-Gas 0,800 Existente

6 Turbina Solar Saturno a GAS MD 0,800 Existente

8 Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN MG 1,500 Existente

9 Motor-Generador a GAS - Waukesha MG 1,175 Existente

10 Jenbacher 1.42 MW MD 1,420 Existente

11 JM612 1 MG 1,816 Disponible 2012

Cuadro 2 Unidades que componen el SM Puerto Natales

4.2.3 Sistema Eléctrico de Porvenir

El sistema eléctrico de Porvenir, al igual que el de Puerto Natales, está constituido básicamente por

una barra principal en 13,8 kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores.

En este sistema eléctrico no existen líneas de transmisión ni transformadores, excepto los propios

de las unidades generadoras.









Project: EDELAMG SA

Graphic: RED

Date: 10/29/2011

Annex: PORVENIR

MD CATERPILLAR

MD DEUTZ

JENBACHER 416 CAT - DIESEL PALMEROCAT - GAS WAUKESHAWAUKESHAWAUKESHA

13.8_B13.8_A

Traf

o TG

1189

-CT7

-F(1

)H

V 6

3A

G~

Unidad Nº 10

Alimentador 2 - Carga 2

C2

- Lin

ea 2

Alim

enta

dore

s..

Alimentador 2 - Carga 1 Alimentador 4 - Carga 1Alimentador 3 - Carga 1

Traf

o N

º 5

Traf

o N

º 10

Traf

o N

º 3

Traf

o TG

1..

Traf

o TG

1..

Traf

o N

º 6

Traf

o N

º 1

Traf

o N

º 4

Traf

o N

º 289-C

T5-F

HV

63A

89-C

T8-F

HV

63A 89

-CT2

-FH

V 6

3A

89-C

T4-F

HV

63A 89

-CT3

-FH

V 6

3A

89-C

T1-F

HV

63A

89-C

T6-F

HV

63A

89-C

T7-F

HV

63A

89-C

T9-F

HV

63A

G~

Unidad Nº 2

G~

Unidad Nº 8

G~

Unidad Nº 5

G~

Unidad Nº 9

G~

Unidad Nº 6

G~

Unidad Nº 7

G~

Unidad Nº 4

G~

Unidad Nº 3

G~

Unidad Nº 1

Alimentador 1 (SACOR)

Alim

enta

dor -

1A

limen

tado

res.

.

Alim

enta

dor -

2A

limen

tado

res.

.

Alim

enta

dor -

3A

limen

tado

res.

.

Alim

enta

dor -

4A

limen

tado

res.

.

89 CT

DIg

SIL

EN

T

Figura 4. Unilineal Sistema Eléctrico Porvenir


Cuadro 3 Unidades que componen el SM Porvenir

CENTRALES GENERADORAS SM PORVENIR

Nº Descripc. Tipo

Pmáx MW

Observación CENTRAL PORVENIR

1 Motor-Generador Caterpillar DIESEL 1- PO MD 0,500 Unidades de respaldo

2 Motor-Generador Deutz DIESEL - PO MD 0,200 Unidades de respaldo

3 Motor-Generador Deutz DIESEL - PO MD 0,200 Unidades de respaldo

4 Motor-Generador a GAS - Waukesha - PO MG 0,875 Existente

5 Motor-Generador Caterpillar DIESEL 2- PO MD 0,920 Existente

6 Motor-Generador a GAS - Waukesha -PO MG 1,175 Existente

7 Motor-Generador a GAS - Waukesha -PO MG 1,175 Existente

8 Palmero 1.36 MW MD 1,360 Existente

9 Motor-Generador Caterpillar DIESEL - PA MG 0,923 Existente

10 GE Jenbacher JM416 1 MG 1,131 Disponible 2012



4.2.4 Sistema Eléctrico de Puerto Williams El sistema eléctrico de Puerto Williams, está constituido básicamente por una barra principal en

13,2 kV, donde se conectan las unidades generadoras y los alimentadores. En este sistema eléctrico

no existen líneas de transmisión ni transformadores, excepto los propios de las unidades

generadoras y alimentadores.







Project: EDELMAG SA

Graphic: RED

Date: 10/29/2011

Annex: P.WILLIAMS

M.D. CATERPILLAR Nº 2M.D. CATERPILLAR Nº 1

M.D. Detroit Nº 3

M.D. CATERPILLAR Nº 3

M.D. CUMMINS

13.2 kV13.2 kV II

G~Generador Nº 4

G~Generador Nº 5

Tra

fo N

º 05

G~Generador Nº 6

89 C

TD

F4

Líne

a

Jenb

ache

r

Fus

ible

(1)

89 CT

G~

Generador Nº 1

Tra

fo N

º 01

G~

Generador Nº 7

G~

Generador Nº 3

Tra

fo N

º 3

G~

Generador Nº 2

Tra

fo N

º 2

Alim

enta

dor -

2

Alim

enta

dor

1

Alim

enta

dor -

3

Carga Alimentador 2 Carga Alimentador 1 Carga Alimentador 3

DIg

SIL

EN

T

Figura 5. Unilineal Sistema Eléctrico Puerto Williams




Cuadro 4 unidades que componen el SM Puerto Williams

Notas Importantes:

• En relación con el tipo de unidades generadoras, las abreviaciones tienen el siguiente

significado.

MD Motor Diesel

MG Motor a Gas

TI Turbina a gas Industrial

THD Turbina a gas Heavy Duty

Las Unidades generadoras que según el plan óptimo de expansión debían ser retiradas de cada sistema eléctrico, dado que ya habían cumplido su fecha de retiro, se han mantenido en las bases de datos, por cuanto dichas unidades se utilizan en la actualidad como unidades de respaldo.

4.3 Herramienta de Simulación Los estudios aludidos consideran realizar sendas simulaciones estáticas del sistema eléctrico de Edelmag. Para tales efectos, tanto en lo referente a estudios de flujos de potencia, cortocircuitos, coordinación de protecciones, se utilizará el programa Power Factory Versión 14.1.525 de DIgSILENT GmbH (u otra superior), simulador digital de amplio uso en el sector eléctrico chileno.

Para ello se empleará la más completa modelación de los sistemas eléctricos de Edelmag existente

en la actualidad, cuya topología para SM se indicó en términos gráficos en las figuras Nº 2, 3, 4 y 5

respectivamente.

CENTRALES GENERADORAS SM PUERTO WILLIAMS

Nº Descripc. Tipo

Pmáx MW

Observación CENTRAL PORVENIR

1 MotorGenerador Caterpillar Diesel 3508B MD 0,590 Existente

2 MotorGenerador Caterpillar Diesel PW3508 MD 0,500 Existente

3 Motor-Generador Diesel Caterpillar (PW) MD 0,360 Existente

4 Motor-Generador Cummins Diesel PW MD 0,282 Existente

5 Motor-Generador Cummins Diesel PW MD 0,282 Existente

6 Motor-Generador Deutz Diesel PW MD 0,252 De Respaldo

7 Motor-Generador Deutz Diesel PW MD 0,252 De Respaldo

5 A s p e c t o s N o r m a t i v o s R e l a c i o n a d o s c o n e l E s t u d i o d e V e r i f i c a c i ó n y

C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s


5 Aspectos Normativos Relacionados con el Estudio de Verificación y Coordinación de Protecciones

El estudio debe efectuar lo siguiente: “..Confirmar que el desempeño de los relés de protecciones de las líneas de transmisión, transformadores de potencia y unidades generadoras cumple con las exigencias de SyCS establecidas en la presente NT”. (Artículo 6-3, literal c).

5.1 Instalaciones de Generación La protección de las unidades generadoras y sus conexiones con el SM debe cumplir con las exigencias mínimas especificadas a continuación: (Artículo 3-4, literal b)

i) El tiempo máximo para despeje de falla en ningún caso podrá exceder los valores límites resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT, el cual será determinado por la Empresa.

ii) Para el caso de unidades generadoras que se incorporan al SM, el tiempo máximo para despeje de falla deberá ser determinado en forma previa a la conexión de la unidad generadora.

iii) Cada unidad generadora conectada al SM, deberá disponer de la protección de respaldo para fallas en Instalaciones de Transmisión, debiendo la Empresa disponer de protección para fallas que ocurran en las instalaciones de la unidad generadora. Los tiempos de despeje de fallas de estas protecciones serán coordinados por la Empresa, pero en ningún caso podrán exceder los valores límites resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT.

iv) El ajuste de los relés y de las protecciones que afecten al área del Punto de conexión deberá estar coordinado en forma previa a la conexión de acuerdo a lo que establezca el Estudio que desarrolle la Empresa para tal efecto.

5.2 Instalaciones de Transmisión Las Instalaciones de Transmisión deberán estar equipadas con protecciones eléctricas que sean capaces de aislar selectivamente el componente fallado. Los tiempos de actuación de estas protecciones deberán estar en concordancia con el Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones señalado en el Título 6-2 de la presente NT. (Artículo 3-13)

5.3 Responsabilidad de la Empresa Edelmag La Empresa deberá comprobar el estado de conservación y mantenimiento de las protecciones eléctricas del SM y verificar que sus ajustes y parámetros corresponden a los valores resultantes del Estudio de Verificación de Coordinación de Protecciones establecido en el Título 6-2 de la presente NT. (Artículo 4-14).

6 P r o t e c c i o n e s C o n s i d e r a d a s e n e l E s t u d i o


6 Protecciones Consideradas en el Estudio De acuerdo con la información proporcionada por Edelmag, a continuación se indican las protecciones que se analizará su coordinación en este estudio. Para cada protección de cada SM, se indica el tipo de protección y los ajustes ya definidos. Las protecciones están separadas en protecciones de instalaciones de Generación, Transmisión (en los casos en que existan instalaciones de transformación y líneas) e instalaciones de Clientes (alimentadores). Al respecto para los ajustes de protecciones de cada uno de los SM y en consideración que la empresa Edelmag se encontraba, en el momento del desarrollo de este estudio, en proceso de actualizar los estudios de protecciones de cada SM, se intento utilizar dicha información para verificar el comportamiento de los esquemas y ajustes de protecciones, especialmente por cuanto este estudio debe abarcar un horizonte de 4 años, periodo en el cual ya debieran estar incorporados los ajustes de los estudios que se están desarrollando. En este sentido la situación es la siguiente:

• Para los SM de Puerto Natales y Porvenir se utilizó los resultados del estudio de Análisis del Sistema de Protecciones, documentado en el documento “Informe Protecciones Natales VI. doc” y “Informe Protecciones Porvenir. doc”, efectuado por la Empresa Digsilent.

• Para el SM de Puerto Williams se uso la información proporcionado por Edelmag en los documentos “Ajustes Protecciones Puerto Williams.doc”.

• Para el SM de Punta Arenas se utilizó la propuesta que está desarrollando la empresa

Digsilent, especialmente la propuesta de ajustes para los alimentadores. Para el caso de los ajustes de los generadores se ha utilizado por el momento los ajustes actuales que están contenidos en las bases de datos de Power Factory.

En general los nuevos estudios de protecciones que se están realizando en la actualidad contemplan modificaciones en los esquemas de protecciones de los alimentadores de cada SM, con la finalidad de coordinar adecuadamente con las protecciones de los reconectadores, manteniéndose pocas modificaciones en los ajustes de los generadores. A continuación se informa acerca de los ajustes de cada instalación de los distintos SM.



6.1 Esquemas de Protecciones Punta Arenas

6.1.1 Instalaciones de Generación

Punta Arenas Ajuste 50 Ajustes 51

Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso

Generador Protección TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS [s]

Trip [A] Trip [A]

TMS [s]

Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]

sec pri sec pri sec pri

1 Unidad Hitachi a GAS 2000/5 3 1200 IEC Normal Inversa (255-3) 0,54

4 Unidad Solar Mars a GAS 800/5 5,8875 942 ANSI/IEEE Mode Inversa 3

5 Unidad Caterpillar a GAS 200/5 25 1000 1 4,25 170 ANSI/IEEE Inversa 1

7 Unidad Solar Titán a GAS 1200/5 40 9600 0 5,4 1296 IEC Normal Inversa (255-3) 0,8

8 Turbina a GAS GE 12.22 MVA 800/5 5,8 928 0 5,75 920 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07

9 T.G. SOLAR TITAN 1200/5 3,6 864 IEC Very Inversa 11

Cuadro 5 Resumen Protecciones generadores SM Punta Arenas

6.1.2 Instalaciones de Transmisión Sobrecorriente Residual

Linea de transmisión 66 kV Ajuste 50N Ajustes 51N

Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso

N° Subestación TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS [s]

Trip [A] Trip [A]

TMS [s]



1 Tres Puentes 400/5 8,4 672 0,04 5,25 420 1 1,58 126,4 IEC Normal Inversa (255-3) 0,05

2 Punta Arenas 400/5 8,4 672 0,04 5,25 420 1 1,58 126,4 IEC Normal Inversa (255-3) 0,05

Cuadro 6 Resumen Ajustes de 50/51N Línea de Transmisión



Sobrecorriente Direccional de fase

Linea de transmisión 66 kV Ajuste 67

Tiempo Definido Tiempo Inverso

N° Subestación TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS [s]

Dirección Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo TMS [s]

Dirección

sec pri sec pri

1 Tres Puentes

400/5 7,6 608 0,5 Forward 3,99 319,2 IEC Normal Inversa (255-3) 0,07 Forward


400/5 9,2 736 0,04 Forward

2 Punta Arenas



400/5 9,2 736 0,04 Forward

Cuadro 7 Resumen Ajustes de 67 Línea de Transmisión

6.1.3 Instalaciones de Clientes En el siguiente cuadro se resume la información de protecciones asociada a los alimentadores de Clientes.

Punta Arenas Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido

Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS [s] Trip [A] Trip [A]

Curva de Tiempo TMS [s] Trip [A] Trip [A]

TMS [s]


1 51/51N P141 Alstom 500/5 3 300 0,2 IEC Normal Inversa (255-3) 1 100 0,60



4 51/51N P141 Alstom 500/5 12 1200 0,05 3 300 IEC Normal Inversa (255-3) 0,095 1 100 0,60








Cuadro 8 Información de Protección de clientes sistema Punta Arenas



6.2 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Natales


En el cuadro siguiente se resume la información de protecciones de los generadores

Puerto Natales Ajuste 50 Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido

N° Generador TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS [s]

Trip [A] Trip [A]

TMS [s]


Trip [A] Trip [A]

TMS [s] sec pri sec pri sec pri sec pri

3 Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse 400/5 15 1200 0 7 560 0,82 1 80 0,05

4 Motor-Generador a GAS - Waukesha 200/5 20 800 0 9 360 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 40 0,05

5 Turbina Solar Saturno a GAS 200/5 20 800 0 9 360 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 40 0,05

6 Turbina Solar Saturno a GAS 100/5 17,5 350 0,3 9 180 IEC Normal Inversa (255-3) 0,08 1 20 0,05

8 Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN 400/5 15 1200 0 7 560 0,82 1 80 0,05

9 Motor-Generador a GAS - Waukesha 5000/5 10 10000 0 4,5 4500 0,82 1 1000 0,05

10 Jenbacher 1.42 MW 3000/5 16,5 9900 0 7 4200 IEC Normal Inversa (255-3) 0,09

Cuadro 9 Resumen protecciones generador SM Puerto Natales

6.2.2 Instalaciones de Transmisión

En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.




Puerto Natales Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Definido

Alimentador Protección Tipo TT/CC Trip [A]

sec

Trip [A]

pri Curva de Tiempo TMS [s]

Trip [A]

sec

Trip [A]

pri TMS [s]

Trip [A]

sec

Trip [A]

pri TMS [s]

1 51/51N P141 Alstom 100/5 4 80 IEC Normal Inversa 0,10 32,5 650 0,06 1 20 0,48




Cuadro 10 Información de Protección de clientes sistema Puerto Natales



6.3 Esquema de Protecciones Sistema Porvenir

6.3.1 Instalaciones de Generación En el cuadro siguiente se resume la información de protecciones de los generadores

Porvenir Ajuste 50 Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Definido Tiempo Definido Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Inverso

N° Generador TT/CC Trip [A] Trip [A]

TMS

[s]

Trip [A] Trip [A] TMS

[s]


Trip [A] Trip [A] TMS

[s]

Trip [A] Trip [A] Curva de Tiempo

TMS

[s] sec pri sec pri sec pri sec pri sec pri

1 Caterpillar DIESEL 1- PO 1000/5 20 4000 0,05 5 1000 0,85 20 4000 0,05

4 Waukesha - PO 2000/5 5 2000 0,85 5 2000 IEC Normal Inversa 0,15 1,6 660 IEC Normal Inversa 0,35

5 Caterpillar DIESEL 2- PO 500/5 2,5 250 0,85 2,5 250 IEC Normal Inversa 0,16

6 Waukesha -PO 2500/5 5 2500 0,85 5 2500 IEC Normal Inversa 0,16 1,5 750 IEC Normal Inversa 0,34

7 Waukesha -PO 2500/5 5 2500 0,85 5 2500 IEC Normal Inversa 0,16 16 8000 0,05

8 Palmero 1.36 MW 3000/5 15 9000 0,05 5 3000 0,85 5 3000 IEC Normal Inversa 0,16

9 Caterpillar DIESEL - PA 2000/5 23 9200 0,05 5 2000 0,85

10 GE Jenbacher JM416 1 2500/5 17 8500 0,05 5 2500 0,85 16 8000 0,05

Cuadro 11 Resumen protecciones generador SM Porvenir

6.3.2 Instalaciones de Transmisión En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.




Porvenir Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Inverso Tiempo Definido Tiempo Definido



TMS [s] Trip [A] Trip [A]

TMS [s] sec pri sec pri sec pri

1 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5

2 51/51N P141 Alstom 50/5 7 70 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5

3 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5

4 51/51N P141 Alstom 50/5 5 50 Kyle 112 1 65 650 0,05 1 10 0,5

Cuadro 12 Información de Protección de clientes sistema Porvenir

6.4 Esquema de Protecciones Sistema Puerto Williams


Unidad generadora Unidad Generadora

Unidad Nº 1 Caterpillar 3508B

Interruptor 52G1, Cutler Hammer, Digitrip

In: 1600 Amp.

Long delay setting: 0.8

Long delay time: 2

Short delay setting: 3

Short delay time: 0.5*

Instantaneous: OFF

Unidad N° 3 Caterpillar

Interruptor 52G3, Merlin Gerin, STR38S

In: 800Amp.

Io: 0.8

Ir: 0.85

Im: 8

Tm: 0.4

I: 7

Unidad Nº 2 Caterpillar 3508

Interruptor 52G2, Merlin Gerin, STR28D

In: 1600 Amp.

Ir: 1

Im: 10

Unidad N° 6 Cummins - Petbow

Interruptor 52G6, Merlin Gerin, STR38S

In: 800Amp.

Io: 0.8

Ir: 0.85

Im: 8

Tm: 0.4

I: 7

Cuadro 13 Información de protecciones de Unidades generadoras en sistema Puerto Williams



6.4.2 Instalaciones de Transmisión En este sistema no existen instalaciones de transmisión para los cuales evaluar la coordinación de protecciones.


Puerto Williams Ajustes 51 Ajustes 51N

Tiempo Inverso Tiempo Inverso



Curva de Tiempo TMS [s] sec pri sec pri

1 51/51N NOVA Form 5 1000/1 0,02 20 Kyle 104 1,0 0,01 10 Kyle 104 0,5



Cuadro 14 Información de Protección de clientes sistema Puerto Williams

7 D e s a r r o l l o d e l o s E s t u d i o s


7 Desarrollo de los Estudios

En primer término el estudio considera efectuar una determinación del tiempo máximo para

despeje de fallas que deberán poseer las protecciones de los distintos elementos, generación,

transmisión y consumos, los cuales deberán estar determinados en función de la pérdida de

estabilidad de cada sistema.

Posteriormente se determinarán los niveles de cortocircuito en cada Sistema Mediano, en

condiciones de demanda mínima y máxima, con la finalidad de obtener las máximas corrientes de

falla que se espera en cada condición de demanda. Dichos valores permitirán aportar una idea de si

los ajustes de cada protección se encuentran suficientemente bien determinados, además de

obtener el crecimiento de estos valores en el periodo 2011-2014.

En tercer término está contemplado modelar las protecciones en el simulador Power Factory y

determinar para diferentes situaciones de fallas la efectiva coordinación de las protecciones. Esta

verificación se efectuará mediante el aporte de curvas de operación aportadas por las propias

protecciones simuladas en Power Factory.

7.1 Determinación del tiempo máximo de despeje de fallas en instalaciones de Edelmag

A continuación y cumpliendo con uno de los puntos básicos que establece la NT para este estudio,

se determinará el tiempo máximo para despeje de falla que se deberá cumplir para los distintos

tipos de instalaciones, el tiempo máximo deberá ser determinado de tal forma que no implique

poner en riesgo la operación de los Sistemas Medianos.

Según la propia NTSyCS de SM, el tiempo de Tiempo máximo para despeje de falla corresponde al” Tiempo transcurrido desde el momento del inicio de la falla hasta la extinción del arco en el interruptor, para fallas que ocurran en los equipamientos de la unidad generadora directamente conectados al SM o en las instalaciones o equipamientos de las Instalaciones de Transmisión”.

Para tal efecto la determinación del tiempo máximo para despeje de fallas se determinará como:

• Se considerará el comportamiento de los sistemas de control de tensión y frecuencia de cada unidad generadora, por cuanto influyen directamente en el comportamiento dinámico del sistema interconectado ante fallas severas.

• El tiempo máximo de despeje de falla se determinará para las contingencias de mayor severidad, esto es, fallas del tipo trifásicas en puntos cercanos de las barras de los generadores. Lo anterior con diferentes duraciones de las fallas aplicadas.

• Se medirá en cada caso el ángulo rotórico de las unidades generadoras, adoptando para

dicha variable un valor máximo de 120º para la primera excursión angular, medidos respecto de una referencia angular única representativa de la posición del eje inercial de cada SM. Dicho valor representará el valor límite sobre el cual se estima pérdida de estabilidad de las unidades generadoras.



La determinación anterior se efectuará para los despachos de generación que se presentan con

mayor probabilidad en la operación de cada sistema. Con la finalidad de obtener un único valor

representativo del periodo se efectuará una revisión con la operación estimada para al año 2014.

De acuerdo con el tamaño de los Sistemas Medianos, se determinarán tiempos máximos de despeje

de falla para dos tipos de SM. Uno para el SM de Punta Arenas y otro para los demás SM.

En el cuadro siguiente se resume la operación de los SM para las fallas aplicadas y para los

diferentes tiempos de despeje de las mismas. El detalle gráfico de estas simulaciones se encuentra

incorporadas en el Anexo N°1 de este informe.

SM Punta Arenas

Tiempo de Despeje de falla Mayor ángulo rotórico Estabilidad dinámica

seg [ ]°

2,00 179 Inestable

1,50 138 Inestable

1,45 126 Inestable

1,40 114 Estable

1,35 107 Estable

1,25 90 Estable

Cuadro 15 Determinación tiempo de despeje SM Punta Arenas

Otros Sistemas Medianos

Tiempo de Despeje de falla Mayor ángulo rotórico Estabilidad dinámica

seg [ ]°

1,50 175 Inestable

1,30 175 Inestable

1,00 111 (*) Inestable

0,90 97 (*) Inestable

0,80 70 Estable

0,60 70 Estable

Cuadro 16 Determinación tiempo de despeje Otros SM

(*): Se observa que pese a que se obtiene un valor máximo del ángulo en la primera oscilación

menor a 120 °, el sistema sigue un comportamiento inestable.



De acuerdo con los resultados obtenidos e indicados en los cuadros anteriores y considerando un

grado de seguridad en la determinación del tiempo máximo de despeje de fallas, se propone utilizar

para cada SM un tiempo máximo de despeje de fallas de:

Tiempo máximo de despeje de Falla (TMdF)

Sistemas Medianos TMdF

[seg]

Punta Arenas 1,35

Otros Menores 0,8

Cuadro 17 TMdF propuestos

7.2 Estudios de Cortocircuitos

A continuación se presentan los resultados de las simulaciones de cortocircuitos esperadas para

cada uno de los sistemas medianos. Los niveles de cortocircuitos determinados corresponden a

fallas en barras principales de cada SM.

Los niveles de cortocircuito se determinan para la condición de demanda máxima y mínima que se

presentan anualmente en cada Sistema Mediando en el periodo 2011-2014.

La determinación de los niveles de cortocircuito se efectúa bajo la Norma Internacional IEC, con

factores de tensiones de prefalla de 1,1 sobre tensiones nominales para el caso de cortocircuitos en

demanda máxima y de 1,0 para cortocircuitos en demanda mínima. Los cálculos se efectúan sin

impedancias de falla.

7.2.1 Resultados para SM Punta Arenas Niveles de Cortocircuitos Sistema Punta Arenas

Año Barras

Mínima Máxima

Monofásico Trifásico Monofásico Trifásico

MVA kA MVA kA MVA kA MVA kA

2011

13.2 kV P.A. 64,60 2,83 49,30 2,16 86,96 3,80 68,71 3,01

13.2 kV T.P. 78,36 3,43 85,50 3,74 115,85 5,07 158,28 6,92

11.5 kV T.P. 130,00 6,53 151,11 7,59 215,53 10,82 405,76 20,37

2012

13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01

13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92

11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37

2013

13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01

13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92

11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37

2014

13.2 kV P.A. 72,00 3,15 55,13 2,41 86,96 3,80 68,71 3,01

13.2 kV T.P. 88,48 3,87 102,80 4,50 115,85 5,07 158,28 6,92

11.5 kV T.P. 160,30 8,05 214,71 10,78 215,53 10,82 405,76 20,37

Cuadro 18 Niveles de Cortocircuito SM Punta Arenas



7.2.2 Resultados para SM Puerto Natales

Niveles de Cortocircuitos Sistema Puerto Natales

Año Barras

Mínima Máxima



2011 13.2 kV 16,66 0,73 11,22 0,49 41,61 1,82 28,55 1,25

2012 13.2 kV 21,65 0,95 14,64 0,64 43,86 1,92 30,11 1,32

2013 13.2 kV 21,15 0,92 14,28 0,62 50,30 2,20 34,70 1,52

2014 13.2 kV 21,15 0,92 14,28 0,62 50,30 2,20 34,70 1,52

Cuadro 19 Niveles de Cortocircuito SM Puerto Natales

7.2.3 Resultados para SM Porvenir

Niveles de Cortocircuitos Sistema Porvenir

Año Barras

Mínima Máxima



2011 13.2 kV 16,11 0,67 10,86 0,45 32,69 1,37 22,35 0,94

2012 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93

2013 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93

2014 13.2 kV 15,87 0,66 10,70 0,45 32,44 1,36 22,17 0,93

Cuadro 20 Niveles de Cortocircuito SM Porvenir

7.2.4 Resultados para SM Puerto Williams

Niveles de Cortocircuitos Sistema Puerto Williams

Año Barras

Mínima Máxima



2011 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29

2012 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29

2013 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29

2014 13.2 kV 4,68 0,20 3,17 0,14 9,75 0,43 6,72 0,29

Cuadro 21 Niveles de Cortocircuito SM Puerto Williams



7.2.4.1 Comentarios:

• En muchos casos se presentan idénticos valores de nivel de cortocircuito en el periodo

2011-2014, lo cual indica que las unidades que abastecen la demanda son las mismas,

aunque con un nivel distinto de despacho de generación, sin embargo, para las corrientes

de fallas el nivel de generación no resulta relevante.

• Sólo en sistema de Punta Arenas, se aprecia un crecimiento en el nivel de cortocircuito,

tanto trifásico como monofásico. En los demás sistemas se observan valores similares en

cada año.

7.3 Corrientes de Carga por Alimentador

A continuación se indican las corrientes de carga máxima por alimentador de cada sistema

eléctrico, lo cual permitirá determinar sobre qué valor de corriente deben ajustarse los primeros

ajustes de operación de protecciones.

Los valores indicados en tabla corresponden al mayor valor que cada alimentador alcanza en el

periodo 2011-2014, y que por el nivel de crecimiento de los consumos estos se presentan en el año

2014.

Corrientes de Carga Máxima por Alimentadores

Alimentador Demanda Máxima

SM Punta Arenas MVA Fp KAmp Kamp Total

Alimentador-1 AL-1 4,579 0,986 0,219 219

Alimentador-2 AL-2 4,579 0,998 0,225 225

Alimentador-3 AL-3 5,309 0,96 0,263 263

Alimentador-4 AL-4 3,848 0,992 0,187 187

Alimentador-5 AL-5 4,384 0,99 0,199 199

Alimentador-6 AL-6 2,435 0,983 0,116 116

Alimentador-7 AL-7 2,776 0,968 0,133 133

Alimentador-8 AL-8A 2,557 0,958 0,125

249

AL-8B 2,557 0,958 0,124

Alimentador-9 AL-9 5,017 0,961 0,243 243

Alimentador-10 AL-X10A 1,364 0,954 0,064

128

AL-X10B 1,364 0,954 0,064

Alimentador-X11 AL-X11 2,776 0,958 0,133 133

Alimentador-12 AL-12 2,435 0,983 0,108 108

Alimentador-13 AL-13 2,728 0,954 0,124 124

Cuadro 22 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Punta Arenas





SM Puerto Natales MVA Fp KAmp Amp Total

Alimentador 1

AL1-1 0,242 0,936 0,012

72

AL1-2 0,242 0,936 0,012

AL1-3 0,242 0,936 0,012

AL1-4 0,242 0,936 0,012

AL1-5 0,242 0,936 0,012

AL1-6 0,242 0,936 0,012

Alimentador 2 AL2-1 0,486 0,991 0,022

44

AL2-2 0,486 0,991 0,022

Alimentador 3 AL3-1 0,863 0,96 0,04

80

AL3-2 0,863 0,96 0,04

Alimentador 4 AL4-1 0,582 0,965 0,027

54

AL4-2 0,582 0,965 0,027

Cuadro 23 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Puerto Natales



SM Porvenir MVA Fp KAmp Amp Total Alimentador 1 AL1 0,49 0,964 0,021 21

Alimentador 2 AL2-1 0,223 0,89 0,011

22 AL2-2 0,223 0,89 0,011

Alimentador 3 AL3 1,85 0,953 0,081 81

Alimentador 4 AL4 0,842 0,994 0,036 36

Cuadro 24 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Porvenir



SM Puerto Williams MVA Fp KAmp Amp Total Alimentador 1 AL1 0,49 0,964 0,021 21

Alimentador 2 AL2 0,223 0,89 0,011 11

Alimentador 3 AL3 1,85 0,953 0,081 81

Cuadro 25 Nivel máximo de corriente de carga en Alimentadores SM Puerto Williams

7.3.1 Comentarios El nivel de carga máximo esperado en el periodo 2011-2014 permite verificar si los ajustes de las

protecciones deben modificar sus ajustes para adecuarse al crecimiento de la demanda. Este valor

define el punto para el cual la protección no debe activarse.



7.4 Verificación de la Coordinación

La verificación de la coordinación de protecciones se efectuará mediante el análisis de curvas de

operación. Para tal efecto se modelará cada protección con el simulador Power Factory. En los

casos que por obsolescencia tecnología no se puedan representar mediante un modelo digital,

serán modeladas por un modelo aproximado.

En primer término se evaluará el nivel de coordinación de las protecciones de los alimentadores y

posteriormente las correspondientes a sistemas de transmisión y generadores.

7.4.1 Coordinación de Protecciones en Alimentadores Para fallas que ocurran aguas abajo de los alimentadores, estas deben ser despejadas por cada

alimentador. Se debe verificar en cada caso que estas protecciones resultan más rápidas en operar

que las correspondientes de los generadores o de otras instalaciones de transmisión. Especialmente

para los SM donde no existen sistemas de transmisión y tanto la generación como los

alimentadores se conectan en una barra común.

Como los alimentadores no poseen generación aguas abajo que contribuyan con aportes de

corriente a las fallas que se originen en el sistema eléctrico, no se requiere especificar

direccionalidad a las protecciones de sobrecorrientes.

Adicionalmente, las fallas que suceden en un alimentador, sus efectos, no provocan problemas en

otros alimentadores, es decir, sus protecciones no se enteran de la sobrecorriente en otros puntos.

El efecto directo, de no ser despejada adecuadamente la falla en el alimentador se produce sobre

todas las unidades generadoras, las cuales actuarán de acuerdo con sus tiempos de despeje.

A continuación se informa acerca de los tiempos de actuación de las protecciones de los

alimentadores ante fallas que se registren en sus propias instalaciones. Estos tiempos serán

posteriormente contrastados con los tiempos de operación de protecciones de los generadores y así

verificar la correcta coordinación de protecciones en cada alimentador.

La información base que respalda el resumen de los cuadros siguientes se encuentra en el Anexo

Nº 02, donde se aportan las curvas de operación de protecciones de cada alimentador y su punto

de operación (tiempo de actuación) ante la falla.



Operación de Protecciones de Alimentadores

Alimentador Descripción Corriente Carga

Máxima

Corriente de falla Verificación

Falla Trifásica Falla Monofásica

0 Ohms T Operación 20 Ohms T Operación 0 Ohms T Operación 20 Ohms T Operación Coordinación

SM Punta Arenas Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones

AL-1 Alimentador-1 219 1,831 300 0,381 300 2,086 620 0,383 620 Ok











SM Puerto Natales Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones





SM Porvenir Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones





SM Puerto Williams Amp KA mseg KA mseg KA mseg KA mseg Protecciones




Cuadro 26 Resumen Operación de Protecciones en Alimentadores

7.4.2 Coordinación de Protecciones en Línea de 66 kV Esta medición se efectuará sólo en las instalaciones de transmisión del Sistema Mediano

correspondiente a Punta Arenas, por cuanto es el único sistema que cuenta con este tipo de

instalaciones.

En este sistema, el de Punta Arenas, cuenta con una línea de transmisión de 66 kV (compuesta con

dos transformadores en sus extremos) que permite la conexión de la barra de Tres Puentes 11,5 kV

y la barra de Central Punta Arenas 13,2 kV. Los transformadores de los extremos son de 33 MVA.



7.4.2.1 Verificación Coordinación de Protecciones en Línea 66 kV

Esta línea de 66 kV que está compuesta en cada extremo por dos transformadores 66/13,2 kV (en

central Punta Arenas) y 66/11,5 kV (en Central Puentes) de 33 MVA, cuenta con un esquema de

protecciones idénticos en cada extremo y que está compuesto por:

• Para fallas entre fases protecciones de sobrecorriente direccionales (67), ubicado en los

extremos de la línea.

• Para fallas residuales por protecciones de sobrecorriente residual (51N) que se encuentran

ubicadas en la parte de baja tensión de cada transformador.

Las protecciones de sobrecorriente direccionales cuentan con tres ajustes, uno de tiempo inverso

(normalmente inverso) y dos ajustes de tiempo definido. De igual manera la protección de

sobrecorriente residual.

A continuación se revisará el esquema de protecciones para diferentes tipos de configuración de

generación entre central Punta Arenas y central Tres Puentes.

7.4.2.1.1 Caso sin generación en central Punta Arenas (Caso de Mayor Probabilidad)

Para este caso se espera que el esquema de protecciones se comporte de la siguiente manera:

• Para corrientes de carga la recta de corrientes debe quedar fuera de la zona de operación

de cada protección. Uno de los extremos no la debe observar, dada su direccionalidad.

• De existir una falla en la línea, el extremo central Punta Arenas no verá la falla, dado que

desde su extremo no hay contribución de corrientes hacia la falla (ausencia de generación

en este extremo). En cambio, el extremo central Tres Puentes debe provocar la apertura en

un tiempo mínimo.

• Para cualquier falla aguas arriba de la barra 66 kV de central Tres Puentes las protecciones

de sobrecorriente direccional no verán las fallas. En efecto, la protección de 66 kV en

central Tres Puentes ve la falla hacia atrás y la del extremo Punta Arenas 66 kV no ve

corrientes de falla por ausencia de generación.

• Para fallas que ocurran aguas debajo de la barra 66 kV Central Punta Arenas, la protección

de dicho extremo verá la falla hacia atrás y el del extremo 66 kV Tres Puentes si registrará

la falla, pero debe operar en un tiempo de respaldo.

7.4.2.1.2 Caso con generación en central en Punta Arenas (Caso de menor Probabilidad)

Para esta configuración de centrales el esquema se debe comportar como sigue:

• Para la corriente de carga, la recta de corrientes, debe quedar fuera de la zona de

operación de cada protección. Uno de los extremos no la debe observar, dada su

direccionalidad. La corriente de carga sigue la dirección del área que es excedentaria en

generación.



• En este caso, de existir una falla en la línea, la falla se aprecia desde ambos extremos,

dado que desde ambos existe contribución de corriente hacia el punto de falla.

• Para fallas que ocurran fuera de la línea, una de las protecciones verá la falla, dado que la

otra la observa en reversa.

Mediante simulaciones se determinará si el esquema de protecciones se comporta como el

indicado.

Corriente de Carga Verificación

Caso Zona Operación Coordinación

Estudio Extremo T. Puentes Extremo P. Arenas Protecciones

Caso 1 No No Ok

Caso 2 No No Ok

Falla en línea Verificación

Caso Zona Operación Coordinación


Caso 1 Si No Ok

Caso 2 Si Si Ok

Falla en 66 KV PA Verificación

Caso Zona operación Coordinación


Caso 1 Si No Ok

Caso 2 Si No Ok

Falla en 66 KV TP Verificación

Caso Zona operación Coordinación


Caso 1 No Si Ok

Caso 2 No Si Ok

Cuadro 27 Resumen Operación Esquema de protecciones de línea 66 kV

La información de respaldo se encuentra en el Anexo Nº 3, a modo de curvas de operación para

cada estudio.

7.4.3 Coordinación de Protecciones en Generadores Para verificar la efectividad en la coordinación de protecciones de las unidades generadoras se

procedió a simular digitalmente las diferentes protecciones que cada unidad posee. En algunos

casos fue necesario asimilar la protección mediante un modelo aproximado, lo cual se debió

principalmente a que algunas unidades son de tecnología electrodinámica y no cuentan con

modelos representativos de su operación.

El procedimiento de verificación de la coordinación de la protección es el siguiente:



• Se determina un flujo de carga con demanda máxima en cada sistema, lo cual permite

verificar que con los aumentos de la carga esperada en el periodo 2011-2014 no se activen

zonas de operación de protecciones.

• Se efectúan fallas cercanas y alejadas de la barra donde se conecta cada generador, esto

permite determinar el tiempo de operación de la protección y comparación con los demás

tiempos de operación de otras instalaciones, especialmente con la operación de

protecciones de los alimentadores.

• En un mismo gráfico se han incluido las corrientes de flujos de carga, corrientes de fallas

cercanas y alejadas, más la curva de operación de las protecciones. Esto permite

determinar los tiempos de operación de cada protección.

• Sólo se ha modelado las protecciones de sobrecorrientes entre fases (51) por cuanto la

mayoría de las unidades generadoras sólo posee este tipo de protecciones de

sobrecorriente.

A continuación se aporta en un cuadro resumen la operación de los generadores de cada sistema,

con que se contó con información para efectuar la simulación.

Operación de Protecciones Unidades Generadoras

Sistema

Unidad Flujo de Carga Falla Alejada Falla Cercana Coordinación

Generadora Amp seg kA mseg KA mseg Protecciones

Punta Arenas

Unidad Hitachi a GAS 994 ∞ 2,519 5059 7,623 2007 Ver Nota

Unidad Solar Mars a GAS 516 ∞ 1,161 7440 3,513 1227 OK

Unidad Caterpillar a GAS 131 ∞ 0,777 567 0,83 512 OK

Unidad Solar Titán a GAS 657 ∞ 2,992 6737 7,851 3053 Ver Nota

Turbina a GAS GE 12.22 MVA 253 ∞ 1,065 3356 3,327 376 OK

T.G. SOLAR TITAN 709 ∞ 1,379 2897 4,172 301 OK

Puerto Natales

Motor-Generador DIESEL (300 kW) F.Morse 191 ∞ 0,917 840 1,436 120 OK

Motor-Generador a GAS - Waukesha 83 ∞ 0,660 917 0.977 120 OK

Turbina Solar Saturno a GAS 89 ∞ 0,660 917 0,977 120 OK

Turbina Solar Saturno a GAS 25 ∞ 0,335 897 0,440 320 OK

Motor-Generador Caterpillar a DIESEL-PN 191 ∞ 0,916 840 1,436 120 OK

Motor-Generador a GAS - Waukesha 1869 ∞ 7,819 850 10,497 130 OK

Jenbacher 1.42 MW 2464 ∞ 12,748 850 12,302 120 OK

Porvenir

Caterpillar DIESEL 1- PO 723 ∞ 3,014 970 5,234 170 OK

Waukesha - PO 802 ∞

4,866 970 9,161 680 OK

Caterpillar DIESEL 2- PO 161 ∞

0,615 970 1,045 772 OK

Waukesha -PO 1574 ∞ 0,655 970 12,302 692 OK

Waukesha -PO 1574 ∞ 0,655 970 5,343 170 OK

Palmero 1.36 MW 2252 ∞ 0,655 970 5,343 170 OK

Caterpillar DIESEL - PA 524 ∞ 7,280 870 14,215 170 OK

GE Jenbacher JM416 1 1519 ∞ 6,356 970 11,839 170 OK

Puerto Williams MotorGenerador Caterpillar Diesel 3508B 783 ∞ 2,328 558 6,176 153 OK



MotorGenerador Caterpillar Diesel PW3508 437 ∞ 2,162 464 5,234 117 OK

Motor-Generador Diesel Caterpillar (PW) 469 ∞ 1,163 559 3,768 133 OK

Motor-Generador Deutz Diesel PW 369 ∞ 1,710 519 2,446 310 OK

Cuadro 28 Resumen Operación de Protecciones Unidades generadoras

Nota: Los Valores de tiempo de operación destacados indican que para fallas cercanas la protección

opera con tiempos de operación por sobre lo indicado en los análisis de tiempo Máximo de despeje

de falla (1135 mseg), lo cual requiere ser ajustado. Sin corresponder a una descoordinación de

protecciones, lo anterior pone en riesgo la estabilidad del sistema.

La información de respaldo se encuentra incluida en el Anexo Nº4, a modo de curvas de operación

por cada simulación efectuada.

7.4.4 Comentarios y Conclusiones Estudios de Verificación de Protecciones Los comentarios que se emiten a continuación resultan válidos para los cuatro Sistemas Medianos

analizados:

Se ha efectuado una verificación de la efectiva coordinación de las protecciones para cada una de

las instalaciones que conforman cada sistema mediano. De los resultados obtenidos se concluye

como relevante lo siguiente:

• En general los ajustes actuales definidos en cada tipo de instalación, esto es,

Alimentadores, Transmisión y Generación, no requieren ser modificados, salvo ajustes

menores en algunos generadores, para evitar poner en riesgo la estabilidad del sistema.

• En cada uno de los análisis se ha verificado que se cumple la debida coordinación de

protecciones. En efecto, para fallas que ocurren aguas debajo de cada alimentador se

aprecia que la falla es despejada por los propios alimentadores, los cuales responden de

manera más rápida que los generadores y sistemas de transmisión. Para este tipo de fallas,

las protecciones de transmisión y generación sólo actúan como respaldo ante fallas en el

correcto despeje de la falla.

• Para fallas que ocurren aguas arriba de los alimentadores, las protecciones de los

alimentadores no participan, dado que las protecciones no registran aportes de corrientes

de falla desde los alimentadores hacia el punto de falla, lo cual se debe a que los

alimentadores no poseen generadores aguas abajo que contribuyan con corrientes de falla.

• Para las líneas de transmisión se ha determinado que el esquema de protecciones opera

adecuadamente, por cuanto despeja en forma rápida las fallas que se origina en la línea, y

actúa como respaldo para fallas que ocurran fuera de la propia instalación. Esta verificación

se efectuó para diferentes configuraciones de generación en los extremos de la línea.

• En el caso de las unidades generadoras se ha verificado la correcta operación de su

esquema de protecciones, actuando selectivamente y con tiempos acordes a cada falla que

se presente en el sistema, salvo los cambios que se plantean en algunos generadores del



SM Punta Arenas. En efecto, para fallas que ocurren en las proximidades de la barra donde

la unidad se conecta, la protección actúa en forma rápida. En cambio para fallas más

alejadas actúa con tiempos que permiten el despeje de las instalaciones que se encuentran

en fallas, actuando estas protecciones como respaldo sino ocurre el despeje exitoso.

• En todos los casos se verificó que los esquemas de protecciones no actúan para las

máximas corrientes de carga esperadas en el periodo 2010-2014.

En resumen, se ha verificado el correcto desempeño del esquema de protecciones en las

instalaciones de los Sistemas Medianos operados por la empresa Edelmag.

8 C o n c l u s i o n e s


8 Conclusiones

Se ha efectuado un completo estudio acerca de la efectiva coordinación del esquema de

protecciones con que cuenta cada instalación de los sistemas mediando que opera la empresa

Edelmag.

Para tal efecto se procedió a simular digitalmente en el programa computacional de análisis Power

Factory, el esquema de protecciones que fuera informado por Edelmag.

Tal cual lo determina la normativa vigente, se determinó los tiempos máximos de despeje de falla

para los sistemas medianos.

Efectuada la modelación se procedió a efectuar la verificación solicitada por la normativa vigente,

para lo cual se simuló diversas configuraciones de demanda y topología de transmisión y

generación, estudiando especialmente aquellos escenarios que presentan mayor probabilidad de

presentarse en la operación de los sistemas eléctricos.

De los análisis efectuados y de los resultados obtenidos se concluye que el sistema de protecciones

ya implementado más los ajustes que se han definido en los estudios que ha encargado

recientemente Edelmag, se ajusta a los requerimientos que impone la Norma técnica, por cuanto

cumple adecuadamente con la debida coordinación de protecciones.

En todas las instalaciones se aprecia que el esquema de protecciones actúa en forma rápida para

fallas que ocurren en la propia instalación, además de prestar respaldo remoto para fallas que

ocurren en otras instalaciones del sistema. En el caso de los alimentadores para la operación de los

reconectadores.

Aunque no se visualiza modificar el esquema de protecciones en el periodo 2011-2014, se plantea revisar el esquema una vez que los estudios que ha encargado la empresa Edelmag se encuentren finalizados.

9 R e f e r e n c i a s


9 Referencias

[1] Norma Técnica de Seguridad y Calidad de Servicio para Sistemas Medianos, Comisión Nacional

de Energía Enero 2006

[2] Procedimientos, Edelmag-Digsilent, Abril 2007

[3] Estudio de verificación de Coordinación de Protecciones, Digsilent Ltda, año 2001

[4] Informe final Protección Punta Arenas II, de Digsilent, 2011 (informe preliminar)

[5] Informe final Protección Natales (V I), de Digsilent, 2011

[6] Informe final Protección Porvenir(V I), de Digsilent, 2011

[7] Ajuste Protecciones Puerto Williams, de Edelmag Agosto 2010

1 A n e x o 1 G r á f i c o s D e t e r m i n a c i ó n T i e m p o M á x i m o d e D e s p e j e


ANEXOS

1 Anexo 1 Gráficos Determinación Tiempo Máximo de Despeje



Para Sistema de Punta Arenas

19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00

Unidad Nº 1 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 4 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 5 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 7 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in degUnidad Nº 9 T.P.: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg

2.713 s-179.552 deg

2.713 s178.626 deg

SISTEMA INESTABLE

Estudios Norma Técnica Subplot/Diagramm

Estudio EVCP SM Punta Arenas 2014: Tiempo Máximo de Despeje de Falla Fall Trifásica: Tdespeje 2.0 seg

Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T

19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.613 s-138.050 deg

SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T



19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.313 s-90.647 deg

SISTEMA ESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T

19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.433 s-106.782 deg

SISTEMA ESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T



19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.443 s-114.784 deg

SISTEMA ESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T

19,93315,94611,9607,97303,98650,0000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.523 s-126.041 deg

SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /22

DIg

SIL

EN

T



Para Otros Sistema Medianos

4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00

Generador Nº 11: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 3: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 8: Rotor angle with reference to reference machine angle in degGenerador Nº 9: Rotor angle with reference to reference machine angle in deg

1.605 s69.503 deg

SISTEMA ESTABLE

Estudios Norma Técnica Angulo

Estudio EVCP SM Puerto Natales: Tiempo máximo de despeje de falla Falla Trifásica: Tiempor de despeje 0.6 seg

Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T

4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


1.809 s70.534 deg

SISTEMA ESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T



4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


1.991 s96.681 deg

SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T

4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.288 s175.474 deg

SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T



4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.053 s110.732 deg

SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T

4,9973,9982,9981,9990,999-0,000 [s]

200,00

100,00

0,00

-100,00

-200,00


2.288 s175.474 deg SISTEMA INESTABLE



Date: 12/9/2011

Annex: /6

DIg

SIL

EN

T

2 A n e x o 2 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n A l i m e n t a d o r e s


ANEXOS

2 Anexo 2 Curvas de Coordinación Alimentadores



Curvas de Operación para Fallas entre Fases



100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51

X =218,521 pri.A

1988.579 pri.A 0.300 s

A01-51 Ipset: 3,00 sec.A Tset: 0,20 s Tripping Time: 0,220 s

I =1831,070 pri.A

0.220 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N

968.236 pri.A 0.700 s

A01-51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,60 s Tripping Time: 9999,999 s

Estudios Norma Técnica Alimentador 1

Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica sin impedancia de falla

Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51

X =224,756 pri.A


1801.995 pri.A 0.300 s

I =1276,338 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N


986.684 pri.A 0.700 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51

X =263,108 pri.A


2621.841 pri.A 0.300 s

I =1997,986 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N


0.620 s

837.751 pri.A 0.700 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51

X =186,807 pri.A

A04-51 IEC 255-3 inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,09 Tripping Time: 0,279 s


3305.817 pri.A 0.140 s

I =3068,171 pri.A

0.070 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N


740.999 pri.A 0.690 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51

X =198,779 pri.A


3443.853 pri.A 0.120 s

I =3598,988 pri.A

0.050 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N


921.655 pri.A 0.690 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51

X =115,702 pri.A


4800.966 pri.A 0.290 s

I =3068,171 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N


809.674 pri.A 0.690 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51

X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A


5588.206 pri.A 0.170 s

I =3068,171 pri.A

0.070 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N


716.165 pri.A 0.720 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51

X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A


1801.995 pri.A 0.300 s

I =1997,986 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N


782.538 pri.A 0.700 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51

X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A


1729.769 pri.A 0.300 s

I =2193,308 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N


766.695 pri.A 0.700 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51

X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A


535.431 pri.A 0.300 s

I =1997,986 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N


902.995 pri.A 0.700 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51

X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A



7751.722 pri.A 0.155 s

I =3068,171 pri.A

0.095 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N


977.078 pri.A 0.680 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51

X =218,521 pri.A

1988.579 pri.A 0.300 s


I =380,584 pri.A

0.220 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N

968.236 pri.A 0.700 s



Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica con impedancia de falla 20 Ohms

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51

X =224,756 pri.A

1801.995 pri.A 0.300 s


I =585,140 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N

986.684 pri.A 0.700 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51

X =263,108 pri.A

2621.841 pri.A 0.300 s


I =386,753 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N

837.751 pri.A 0.700 s

0.620 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51

X =186,807 pri.A

3305.817 pri.A 0.140 s



I =391,226 pri.A

2.498 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N

740.999 pri.A 0.690 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51

X =198,779 pri.A

3443.853 pri.A 0.120 s


I =397,348 pri.A

0.248 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N

921.655 pri.A 0.690 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51

X =115,702 pri.A

4800.966 pri.A 0.290 s


I =391,226 pri.A

3.155 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N

809.674 pri.A 0.690 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51

X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A

5588.206 pri.A 0.170 s


I =391,226 pri.A

1.972 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N

716.165 pri.A 0.720 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51

X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A

1801.995 pri.A 0.300 s


I =386,753 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N

782.538 pri.A 0.700 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51

X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A

1729.769 pri.A 0.300 s


I =393,077 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N

766.695 pri.A 0.700 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51

X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A

535.431 pri.A 0.300 s


I =386,753 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N

902.995 pri.A 0.700 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51

X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A

7751.722 pri.A 0.155 s



I =391,226 pri.A

1.972 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N

977.078 pri.A 0.680 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51

51 IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 0,470 s

51 Ipset: 32,50 sec.A Tset: 0,06 s Tripping Time: 9999,999 s

I =347,626 pri.A

0.470 s

10 100 1000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\AL C1 (Interruptor principal)\51N

51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,48 s Tripping Time: 9999,999 s


Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]




I =1286,283 pri.A

0.080 s

0.245 s

10 100 1000[pri.A]0,1

1

10

[s]




Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla a Trifásica

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51

51 IEC 255-3 very inverse Ipset: 3,00 sec.A Tpset: 0,14 Tripping Time: 0,406 s

I =339,394 pri.A

0.406 s


10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51


I =1222,417 pri.A

0.080 s 0.099 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51



I =347,626 pri.A

0.470 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51



I =1286,283 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51



I =347,626 pri.A

0.394 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N



Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica con impedancia de falla de 20 Ohms

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51



I =1286,283 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51

A01_51 KYLE 112 (cesar) Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,042 s

X = 21,374 pri.A I =330,454 pri.A

0.042 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N

A01_51N Ipset: 1,00 sec.A Tset: 0,50 s Tripping Time: 9999,999 s


Estudio EVCP SM Porvenir Falla Trifásica con resistenciua de falla de 20 Ohms

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51


X = 21,374 pri.A I =830,663 pri.A

0.025 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51


X = 21,095 pri.A I =330,454 pri.A

0.073 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51


X = 21,095 pri.A I =830,663 pri.A

0.051 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51


X = 81,001 pri.A I =379,733 pri.A

0.038 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51


X = 81,001 pri.A I =927,686 pri.A

0.024 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51


X = 35,822 pri.A I =330,454 pri.A

0.042 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51


X = 35,822 pri.A I =830,663 pri.A

0.025 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1 10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51

X = 6,328 pri.A

51 KYLE 104 Ipset: 0,02 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,011 s

I =215,563 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N

51N KYLE 104 Ipset: 0,01 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 9999,999 s


Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica con resistencia de falla de 20 Ohms

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1 10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51

X = 6,328 pri.A


I =288,437 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N



Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Trifásica sin resistencia de falla

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]


X = 12,871 pri.A


I =215,563 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]





Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]


X = 12,871 pri.A I =288,437 pri.A

0.011 s


10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]





Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51

X = 17,680 pri.A


I =215,563 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N




Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51

X = 17,680 pri.A


I =288,437 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N




Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



Curvas de Operación para Fallas Residuales



100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51

X =218,521 pri.A

1988.579 pri.A 0.300 s


I =2085,851 pri.A

0.220 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N

3*I0 =2085,851 pri.A

0.620 s

968.236 pri.A 0.700 s



Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica sin impedancia de falla

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51

X =224,756 pri.A


I =1388,591 pri.A

0.220 s

1801.995 pri.A 0.300 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N


3*I0 =1388,591 pri.A

0.620 s

986.684 pri.A 0.700 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51

X =263,108 pri.A


I =2309,670 pri.A

0.220 s

2621.841 pri.A 0.300 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N


0.620 s

837.751 pri.A 0.700 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51

X =186,807 pri.A



I =2685,545 pri.A

0.070 s

3305.817 pri.A 0.140 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N


3*I0 =2685,545 pri.A

0.620 s

740.999 pri.A 0.690 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51

X =198,779 pri.A


3443.853 pri.A 0.120 s

I =3070,839 pri.A

0.050 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N


3*I0 =3070,839 pri.A

0.620 s

921.655 pri.A 0.690 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51

X =115,702 pri.A


I =2685,545 pri.A

0.220 s

4800.966 pri.A 0.290 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N


3*I0 =2685,545 pri.A

0.620 s

809.674 pri.A 0.690 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51

X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A


I =2685,545 pri.A

0.070 s

5588.206 pri.A 0.170 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N


3*I0 =2685,545 pri.A

0.620 s

716.165 pri.A 0.720 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51

X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A


I =2309,670 pri.A

0.220 s

1801.995 pri.A 0.300 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N


3*I0 =2309,670 pri.A

0.620 s

782.538 pri.A 0.700 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51

X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A


I =2580,345 pri.A

0.220 s

1729.769 pri.A 0.300 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N


3*I0 =2580,345 pri.A

0.620 s

766.695 pri.A 0.700 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51

X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A


I =2309,670 pri.A

0.220 s

535.431 pri.A 0.300 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N


3*I0 =2309,670 pri.A

0.620 s

902.995 pri.A 0.700 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51

X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A



I =2685,545 pri.A

0.095 s

7751.722 pri.A 0.155 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N


3*I0 =2685,545 pri.A

0.620 s

977.078 pri.A 0.680 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51

X =218,521 pri.A

1988.579 pri.A 0.300 s


I =383,190 pri.A

0.220 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 1\A01-51N

968.236 pri.A 0.700 s


3*I0 =383,190 pri.A

0.620 s


Estudio EVCP SM Punta Arenas Falla Monofásica con impedancia de falla 20 Ohms

Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51

X =224,756 pri.A


1801.995 pri.A 0.300 s

I =354,598 pri.A

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 2\A02-51N


986.684 pri.A 0.700 s

3*I0 =354,598 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51

X =263,108 pri.A


2621.841 pri.A 0.300 s

I =389,330 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 3\A03-51N


0.620 s

837.751 pri.A 0.700 s

3*I0 =389,330 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51

X =186,807 pri.A



3305.817 pri.A 0.140 s

I =390,692 pri.A

2.511 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 4\A04-51N


740.999 pri.A 0.690 s

3*I0 =390,692 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51

X =198,779 pri.A


3443.853 pri.A 0.120 s

I =396,901 pri.A

0.249 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 5\A05-51N


921.655 pri.A 0.690 s

3*I0 =396,901 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51

X =115,702 pri.A


4800.966 pri.A 0.290 s

I =390,692 pri.A

3.172 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 6\A06-51N


809.674 pri.A 0.690 s

3*I0 =390,692 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51

X =132,996 pri.AX =132,996 pri.A


5588.206 pri.A 0.170 s

I =390,692 pri.A

1.982 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 7\A07-51N


716.165 pri.A 0.720 s

3*I0 =390,692 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51

X =248,467 pri.AX =248,467 pri.A


1801.995 pri.A 0.300 s

I =389,330 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 08\A08-51N


782.538 pri.A 0.700 s

3*I0 =389,330 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51

X =243,290 pri.AX =243,290 pri.A


1729.769 pri.A 0.300 s

I =395,618 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 9\A09-51N


766.695 pri.A 0.700 s

3*I0 =395,618 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51

X =128,437 pri.AX =128,437 pri.A


535.431 pri.A 0.300 s

I =389,330 pri.A

0.220 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV P.A.\AL 10\A10-51N


902.995 pri.A 0.700 s

3*I0 =389,330 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51

X =132,668 pri.AX =132,668 pri.A



7751.722 pri.A 0.155 s

I =390,692 pri.A

1.982 s

100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\AL 11\A11-51N


977.078 pri.A 0.680 s

3*I0 =390,692 pri.A

0.620 s



Date: 12/5/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]




I =357,164 pri.A

0.461 s

10 100 1000[pri.A]0,1

1

10

[s]



3*I0 =357,164 pri.A

0.500 s


Estudios EVCP SM Puerto Natales Falla Monofásica con impedancia de falla de 20 Ohms

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]




I =1692,026 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]



3*I0 =1692,026 pri.A

0.500 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51



I =348,369 pri.A

0.393 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N


3*I0 =348,369 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51



I =1564,468 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV\C 4\51N


3*I0 =1564,468 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51



I =357,164 pri.A

0.461 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N


3*I0 =357,164 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51



I =1692,026 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N


3*I0 =1692,026 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51



I =357,164 pri.A

0.382 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N


3*I0 =357,164 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51



I =1692,026 pri.A

0.080 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N


3*I0 =1692,026 pri.A

0.470 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51


X = 21,374 pri.A I =351,533 pri.A

0.040 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N


3*I0 =351,533 pri.A

0.520 s


Estudio EVCP SM Porvenir Falla Monofásica con resistenciua de falla de 20 Ohms

Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51


X = 21,374 pri.A I =1147,403 pri.A

0.023 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_A\AL01\A01_51N


3*I0 =1147,403 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51


X = 21,095 pri.A I =351,533 pri.A

0.070 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N


3*I0 =351,533 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51


X = 21,095 pri.A I =1147,403 pri.A

0.049 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL02\A02_51N


3*I0 =1147,403 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51


X = 81,001 pri.A I =410,299 pri.A

0.036 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N


3*I0 =410,299 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51


X = 81,001 pri.A I =1357,271 pri.A

0.022 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL03\A03_51N


3*I0 =1357,271 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51


X = 35,822 pri.A I =351,533 pri.A

0.040 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51N


3*I0 =351,533 pri.A

0.520 s



Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51


X = 35,822 pri.A I =1147,403 pri.A

0.023 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,80 kV 13.8_B\AL04\A04_51N

3*I0 =1147,403 pri.A

0.520 s




Date: 12/3/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1 10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51

X = 6,328 pri.A


I =268,848 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N


3*I0 =268,848 pri.A

0.011 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1 10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51

X = 6,328 pri.A


I =417,574 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL 03\51N


3*I0 =417,574 pri.A

0.011 s


Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica sin resistencia de falla

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]


X = 12,871 pri.A


I =268,848 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]



3*I0 =268,848 pri.A

0.011 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]


X = 12,871 pri.A


I =417,574 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]



3*I0 =417,574 pri.A

0.011 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51

X = 17,680 pri.A


I =268,848 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N


3*I0 =268,848 pri.A

0.011 s


Estudio EVCP SM Puerto Williams Falla Monofásica con resistencia de falla de 20 Ohms

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51

X = 17,680 pri.A


I =417,574 pri.A

0.011 s

10 100 1000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV II\AL01\51N


3*I0 =417,574 pri.A

0.011 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

3 A n e x o 3 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e L í n e a d e T r a n s m i s i ó n


ANEXOS

3 Anexo 3 Curvas de Coordinación de Línea de Transmisión


I n f o r m e T é c n i c o P á g i n a 1 0 0

100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

66,00 kV L 66 TP\Cub_5\51 Linea 66 TP L 66 TP\Cub_5\51 Linea 66 TP(1)

51 Linea 66 TP(1) Ipset: 5,25 sec.A Tset: 1,00 s Tripping Time: 1,020 s

51 Linea 66 TP IEC 255-3 inverse Ipset: 1,58 sec.A Tpset: 0,05 Tripping Time: 0,156 s

3*I0 =1138,237 pri.A

0.060 s

1.020 s

Estudios Norma Técnica 50N/51N Ext Tres Puentes

Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Extremo Tres Puentes

Date: 12/9/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]




X =755,831 pri.A

0.060 s

0.520 s

Estudios Norma Técnica 67 Ext Tres Puentes

Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Monofásicas y Trifásicas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

66,00 kV C.P.A. - 66 kV\Cub_3\67 Linea 66 - PA

67 Linea 66 - PA IEC 255-3 inverse Ipset: 0,84 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,279 s

67 Linea 66 - PA Ipset: 1,45 sec.A Tset: 0,04 s Tripping Time: 0,060 s

X =370,829 pri.A

0.060 s

I =376,989 pri.A

0.060 s

Estudios Norma Técnica 67 Ext Punta Arenas

Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Extremo Tres Puentes

Date: 12/9/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]




X =312,512 pri.A X =833,115 pri.A

0.060 s

0.506 s

Falla en línea

Estudios Norma Técnica 67 Ext Tres Puentes

Estudio EVCP SM Punta Arenas Fallas Monofásicas y Trifásicas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

4 A n e x o 4 C u r v a s d e C o o r d i n a c i ó n d e P r o t e c c i o n e s d e G e n e r a d o r e s


ANEXOS

4 Anexo 4 Curvas de Coordinación de Protecciones de Generadores



Sistema Punta Arenas



100 1000 10000 100000[pri.A]1

10

100

[s]

11,50 kV Celdas 11.5 kV\G01\51

X =993,754 pri.A


X =2519,386 pri.A

5.059 s

I =7622,699 pri.A

2.007 s

Estudios Norma Técnica G1

Estudios EVCP SM Punta Arenas Falla Trifásica cercana

Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

11,50 kV Celdas 11.5 kV Rhona\G04\51

X =516,216 pri.A

51 ANSI/IEEE moderately inverse Ipset: 5,89 sec.A Tpset: 3,00 Tripping Time: 1,227 s

X =1161,154 pri.A

7.440 s

I =3513,208 pri.A

1.227 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

13,20 kV 13.2 kV T.P.\G05\51-50

X =130,525 pri.A

51-50 ANSI/IEEE inverse Ipset: 4,25 sec.A Tpset: 1,00 Tripping Time: 0,567 s

X =776,583 pri.A

0.567 s

X =832,706 pri.A

0.512 s

I =776,583 pri.A

0.567 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

11,50 kV Extensión Celdas CTP\G07\51

X =657,238 pri.A



X =2992,068 pri.A

6.637 s

X =7851,270 pri.A

3.053 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

11,50 kV Extensión Celdas CTP\G08\51-50

51-50 Ipset: 10,60 sec.A Tset: 0,00 s Tripping Time: 0,020 s

51-50 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,75 sec.A Tpset: 0,07 Tripping Time: 0,376 s

X =252,740 pri.A X =3326,764 pri.A

0.020 s

X =1064,388 pri.A

3.356 s

I =3326,764 pri.A

0.020 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

11,50 kV Extensión Celdas CTP\G09\51

X =709,410 pri.A X =1378,831 pri.A

2.897 s

I =4171,816 pri.A

0.301 s



Date: 12/4/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



Sistema Puerto Natales



10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G3\G03\50 52G3\G03\51

X =190,530 pri.A51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s


X =1435,734 pri.A

0.020 s

0.840 s

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G3\G03\51N


X =3603,910 pri.A

0.070 s

Corriente de flujo de carga


Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G4\G04\51



X = 83,404 pri.A I =977,354 pri.A

0.020 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G4\G04\51N


X =2631,750 pri.A

0.070 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G5\G05\51



X = 89,342 pri.A I =977,354 pri.A

0.020 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G5\G05\51N


X =2631,750 pri.A

0.070 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\G 06\51




X = 25,253 pri.A I =439,847 pri.A

0.320 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\G 06\51N


X =130,181 pri.A

0.070 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G8\G08\50 52G8\G08\51



X =190,530 pri.AI =1435,734 pri.A

0.020 s

0.840 s

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G8\G08\51N


X =3603,910 pri.A

0.070 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G9\G09\51-51N

51-51N Ipset: 4,50 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,850 s



X =1869,434 pri.A X =17410,497 pri.A

0.030 s

0.080 s

X =12301,581 pri.A

0.030 s

0.080 s

In



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G10\G10\51



X =1962,211 pri.A X =17561,048 pri.A

0.020 s

X =12301,581 pri.A

0.020 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G11\G11\51-51N




X =2464,369 pri.A X =26357,701 pri.A

0.030 s

0.080 s

X =19009,250 pri.A

0.030 s

0.080 s

In



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G3\G03\50 52G3\G03\51

X =190,530 pri.A51 Ipset: 7,00 sec.A Tset: 0,82 s Tripping Time: 0,840 s


X =916,486 pri.A

0.840 s

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G3\G03\51N


Corriente de flujo de carga


Estudio EVCP SM Puerto Natales Falla Trifásica y Monofásica lejana

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G4\G04\51



X = 83,404 pri.A I =660,383 pri.A

0.917 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G4\G04\51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G5\G05\51



X = 89,342 pri.A I =660,383 pri.A

0.917 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G5\G05\51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

10 100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\G 06\51




X = 25,253 pri.A I =334,839 pri.A

0.897 s

10 100 1000 10000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

13,20 kV 13.2 kV\G 06\51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G8\G08\50 52G8\G08\51



X =190,530 pri.AI =916,486 pri.A

0.840 s

10 100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

3,30 kV 52G8\G08\51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G9\G09\51-51N




X =1869,434 pri.A I =7818,649 pri.A

0.850 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G11\G11\51-51N




X =2464,369 pri.A I =12747,864 pri.A

0.030 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G10\G10\51



X =1962,211 pri.A I =7424,003 pri.A

1.100 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



Sistema Porvenir



100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G1\G01\G01_51 52G1\G01\G01_51-2

X =723,266 pri.A

G01_51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s

G01_51 Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s

36380.387 pri.A 0.170 s

X =5233,824 pri.A

0.070 s

0.870 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G1\G01\G01_51N

G01_51N Ipset: 20,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s

39005.104 pri.A 0.170 s

X =15562,793 pri.A

0.070 s


Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G4\G04\G04_51 52G4\G04\G04_51-2

X =802,045 pri.AX =802,045 pri.A

G04_51 IEC 255-3 inverse Ipset: 5,00 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 0,680 s


13418.748 pri.A 0.970 s

X =9161,286 pri.A

0.680 s

0.870 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G4\G04\G04_51N

G04_51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,35 Tripping Time: 9999,999 s

X =21129,853 pri.A

0.794 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

3,30 kV 52G5\G05\G05_51 52G5\G05\G05_51-2

X =161,188 pri.A



2496.575 pri.A 0.970 s

X =1487,769 pri.A

0.617 s

0.870 s

X =1044,636 pri.A

0.772 s 0.870 s

In



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G06\G06_51 52G6\G06\G06_51-2

X =1574,117 pri.AX =1574,117 pri.A



23374.478 pri.A 0.970 s

X =12301,581 pri.A

0.692 s

0.870 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G06\G06_51N


X =26247,791 pri.A

0.771 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G7\G07\G07_51 52G7\G07\G07_51-2

X =1574,117 pri.A



24445.576 pri.A 0.970 s

X =5342,965 pri.A

0.870 s

1.464 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G7\G07\G07_51N


77068.781 pri.A 0.170 s

X =26247,791 pri.A

0.070 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G08\G08\G08_51 52G08\G08\G08_51-2

X =2252,457 pri.A




88770.059 pri.A 0.170 s

25581.083 pri.A 0.970 s

X =17075,375 pri.A

0.070 s

0.870 s

X =12301,581 pri.A

0.070 s

0.870 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G9\G09\G09-51 52G9\G09\G09-51-2

X =524,244 pri.AX =524,244 pri.A

G09-51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s

G09-51 Ipset: 23,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 0,070 s

87703.914 pri.A 0.170 s

X =19457,939 pri.A

0.070 s

0.870 s

X =14215,166 pri.A

0.070 s

0.870 s

I =14215,166 pri.A

0.070 s

0.870 s

In



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51 52G7(1)\G07\G10_51-2

X =1519,113 pri.A



73860.462 pri.A 0.170 s

X =11838,911 pri.A

0.070 s

0.870 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51N

X =25663,821 pri.A

0.070 s


55694.177 pri.A 0.170 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G1\G01\G01_51 52G1\G01\G01_51-2

X =723,266 pri.A



36380.387 pri.A 0.170 s

I =3014,093 pri.A

0.870 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G1\G01\G01_51N


39005.104 pri.A 0.170 s


Estudios EVCP SM Porvenir Falla Trifásicas y Monofásicas lejanas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G4\G04\G04_51 52G4\G04\G04_51-2

X =802,045 pri.AX =802,045 pri.A



13418.748 pri.A 0.970 s

I =4865,946 pri.A

0.870 s

1.170 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G4\G04\G04_51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

3,30 kV 52G5\G05\G05_51 52G5\G05\G05_51-2

X =161,188 pri.A



2496.575 pri.A 0.970 s

I =615,230 pri.A

0.870 s

1.233 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G06\G06_51 52G6\G06\G06_51-2

X =1574,117 pri.AX =1574,117 pri.A



23374.478 pri.A 0.970 s

I =6547,377 pri.A

0.870 s

1.152 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G06\G06_51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G7\G07\G07_51 52G7\G07\G07_51-2

X =1574,117 pri.A



24445.576 pri.A 0.970 s

I =6547,377 pri.A

0.870 s

1.152 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G7\G07\G07_51N


77068.781 pri.A 0.170 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G08\G08\G08_51 52G08\G08\G08_51-2

X =2252,457 pri.A




88770.059 pri.A 0.170 s

25581.083 pri.A 0.970 s

I =6547,377 pri.A

0.870 s

1.424 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G9\G09\G09-51 52G9\G09\G09-51-2

X =524,244 pri.AX =524,244 pri.A

G09-51-2 Ipset: 5,00 sec.A Tset: 0,85 s Tripping Time: 0,870 s

G09-51 Ipset: 23,00 sec.A Tset: 0,05 s Tripping Time: 9999,999 s

87703.914 pri.A 0.170 s

I =7279,890 pri.A

0.870 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51 52G7(1)\G07\G10_51-2

X =1519,113 pri.A



73860.462 pri.A 0.170 s

I =6356,070 pri.A

0.870 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G7(1)\G07\G10_51N


55694.177 pri.A 0.170 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



Sistema Puerto Williams



100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G1\G01\51-51N

X =782,971 pri.A X =6175,913 pri.A

0.153 s

51-51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,153 s

I =6175,913 pri.A

0.153 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G1\G01\51N

X =13429,457 pri.A

0.340 s

51N IEC 255-3 inverse Ipset: 1,65 sec.A Tpset: 0,15 Tripping Time: 9999,999 s


Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G2\G02\50

X =436,578 pri.A


I =5233,824 pri.A

0.117 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G2\G02\51N(1)

X =12457,367 pri.A

0.334 s

51N(1) IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,10 Tripping Time: 9999,999 s



Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G3(1)\G03\50

X =468,874 pri.A


I =3768,353 pri.A

0.133 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G3(1)\G03\51N(1)

X =9814,087 pri.A

0.272 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G6\51

X =369,191 pri.A


I =2446,331 pri.A

0.310 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G6\G6\51N

X =7633,405 pri.A

0.265 s




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G1\G01\51-51N

X =782,971 pri.A

51-51N IEC 255-3 inverse Ipset: 4,00 sec.A Tpset: 0,03 Tripping Time: 0,558 s

I =2327,698 pri.A

0.558 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G1\G01\51N



Estudio EVCP SM Puerto Williams Fallas Trifásicas y Monofásicas lejanas

Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G2\G02\50

X =436,578 pri.A


I =2162,219 pri.A

0.464 s

1000 10000 100000[pri.A]0,01

0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G2\G02\51N(1)




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T



100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G3(1)\G03\50

X =468,874 pri.A


I =1162,854 pri.A

0.559 s

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G3(1)\G03\51N(1)




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

100 1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

100

[s]

0,40 kV 52G6\G6\51

X =369,191 pri.A


I =1709,902 pri.A

0.519 s

1000 10000 100000[pri.A]0,1

1

10

[s]

0,40 kV 52G6\G6\51N




Date: 12/8/2011

Annex:

DIg

SIL

EN

T

Estudio EVCP

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Transcript of Estudio EVCP