New wold of cosmos

Introduction

Sommaire

INTRODUCTION .................................................................................................................................. 1

SOMMAIRE ........................................................................................................................................ 2

CALCULS DES CHARGES DU VENT SELON NV65 .................................................................................. 3

DETERMINATION DES CHARGES DU VENT : ...................................................................................................... 3

Pression dynamique de base : .......................................................................................................... 3

Modification de la pression dynamique de base.............................................................................. 3

Actions extrieures et intrieures du vent: ...................................................................................... 5

Cas de charge 1 : Vent normal au longpan (face 4) ......................................................................... 5

Cas de charge 2 : Vent normal au pignon (face 1) .......................................................................... 7

Rcapitulatif du calcul du vent ......................................................................................................... 8

CALCULS DES PANNES ........................................................................................................................ 9

EVALUATION DES CHARGES: ........................................................................................................................ 9

CALCUL DES COMBINAISONS : .................................................................................................................... 10

CALCUL DES SOLLICITATIONS ...................................................................................................................... 10

VERIFICATION DU PROFILE ......................................................................................................................... 11

VERIFICATION DU PROFILE PAR RAPPORT AU CAS DE PRESENCE DE CHARGE DENTRETIEN ........................................ 14

CALCUL DES LISSES DE BARDAGE SANS SUSPENTES ......................................................................... 17

EVALUATION DES CHARGES: ...................................................................................................................... 17




CALCUL DES LISSES DE BARDAGE AVEC SUSPENTES ......................................................................... 22

EVALUATION DES CHARGES: ...................................................................................................................... 22




Calculs des charges du vent selon NV65 Selon les rgles NV65, on dfinit la pression lmentaire sexerant sur lune des faces dun

lment de parois par :

Avec

: pression dynamique de base 10 m

: coefficient correcteur d la hauteur au dessus du sol.

: coefficient qui tient compte de la nature du site ou se trouve la construction considre.

: coefficient de masque.

: coefficient de rduction des pressions dynamiques, en fonction de la plus grande

dimension de la surface offerte au vent.

et sont les coefficients de pression extrieure et intrieure

: coefficient de majoration dynamique

Dtermination des charges du vent :

Pression dynamique de base :

Le btiment projet est situ dans la rgion 2 : q10 = 68 kg/m2

Modification de la pression dynamique de base

Effet de la hauteur

(

)

Pour 14 + 20 x 0.03 = 14.6 m

On trouve : 1.092

Effet du site

Les valeurs du coefficient du site sont donnes sur le tableau suivant:

Table 1: coefficient du site

Rgion I II III

Site protg 0.8 0.8 0.8

Site normal 1 1 1

Site expos 1.35 1.3 1.25

Pour notre hangar, il s'agit d'un site normal dans la rgion II, donc .

Effet du masque

Il y a effet de masque lorsque la construction envisage est masque et protge par

dautres constructions de grande probabilit de dure. Lenvironnement de

construction tant sans obstacle, on prend alors

Effet de dimension

Les pressions dynamiques sexerant sur les lments dune construction

(pannes, poteaux, etc..), doivent tre affects dun coefficient de rduction en

fonction de la plus grande dimension (horizontale, verticale) de la surface offerte au

vent(maitre-couple) intressant llment considr, et de la cote H du point le plus

haut de la surface considre.

On tiendra compte de cet effet lors de la vrification de chaque lment de la structure

part.

Effet de majoration dynamique

Pour tenir compte de leffet des actions parallles la direction du vent, les pressions

dynamiques normales servant au calcul de laction densemble sont multiplies chaque

niveau par un coefficient de majoration .

On a :

; la forme du btiment nest pas favorable au vent.

On a : ainsi le coefficient de pulsation est :

Coefficient de rponse :

- Vent perpendiculaire au pignon :

on a : L = 60 m

La priode de vibration propre de lossature mtallique est :

Daprs labaque, on trouve :

- Vent perpendiculaire au long-pan :

on a : L = 40 m

La priode de vibration propre de lossature mtallique est :

Daprs labaque, on trouve :

Coefficient de majoration dynamique :

- Vent perpendiculaire au pignon :

On a :

Donc :

- Vent perpendiculaire au long-pan :

On a :

Donc :

Actions extrieures et intrieures du vent:

Rapport de dimension

Vent normal au pignon :

Vent normal au longpan :

Le coefficient o

La valeur de o est donne labaque du rglement NV65 en fonction des rapports de

dimensions :

Vent normal au longpan

On a : = 0.243 < 0.5

Puisque : donc

Vent normal au pignon

On a : = 0.365 < 1

Puisque : donc

Cas de charge 1 : Vent normal au longpan (face 4)

Actions extrieures :

- Face 4 ( face au vent )

- Face 1; Face 2; Face 3 (faces sous le vent)

- Face 6: couverture au vent ( = 1,72)

Daprs labaque :

- Face 5 : couverture sous le vent ( = 1,72)

Daprs labaque :

Surpression

Actions intrieures :

On considre que la construction est ferme :

Pour toutes les faces, on a:

Charges du vent :

Dpression Actions intrieures :


Charges du vent :

Cas de charge 2 : Vent normal au pignon (face 1)

Actions extrieures :

- Face 1 ( face au vent )

- Face 2; Face 3; Face 4 (faces sous le vent)

- Face 5 ; 6 : couverture ( = 0)

Daprs labaque :

Surpression

Actions intrieures :

On considre que la construction est ferme :


Charges du vent :

Dpression Actions intrieures :


Charges du vent :

Rcapitulatif du calcul du vent

q en kg/m2 Vent normal au longpan

(face 2) Vent normal au longpan (face 4)

Suppression Dpression Surpression Dpression

q1 - 66,59 -13,88 30,94 79,42 q2 - 66,59 -13,88 - 58,33 - 9,86 q3 - 66,59 -13,88 - 58,33 - 9,86 q4 38,48 91,18 - 58,33 - 9,86 q5 - 59,91 - 7,20 - 56,31 - 7,84 q6 - 61,67 - 8,96 - 56,31 - 7,84

Calculs des pannes

Compte tenu de la pente du versant, donne par la pente des traverses de portiques,

les pannes sont poses inclines dun angle et, de ce fait, fonctionnent en flexion dvie.

Les pannes sont soumises :

- A des charges verticales (poids propre de la panne et de la couverture), dont

la rsultante ramene en charge linique, se dcompose en une charge

parallle lme de la panne et une charge perpendiculaire lme ;

- A une charge oblique V, due au vent applique perpendiculairement au

versant, donc paralllement lme de la panne.

Evaluation des charges: Caractristiques des pannes

Porte de la panne : 6 m

Entraxe des pannes : 1,8 m

Le coefficient dpendant de la dimension : = 0,86

Limite lastique de lacier : e = 24 kg/mm2

Charges permanentes

Poids propre du bac acier 8 kg/m2

Poids de lisolant 9 kg/m2

Etanchit 7 kg/m2

Poids propre du profil 7 kg/m2

Do : G =

Charges dexploitation

Poussire Q =

Charges dentretien : 2 x 100 kg appliqus L/3

Vent

Calcul des combinaisons : Les combinaisons de calcul selon le rglement CM 66 sont :

ELU :

ELS :

Calcul des sollicitations

ELU :

La combinaison la plus dfavorable est :

La projection de la combinaison sur laxe xx

La projection de la combinaison sur laxe yy

Le moment de flexion selon laxe xx :

Le moment de flexion selon laxe yy :

Leffort tranchant selon laxe xx :

Leffort tranchant selon laxe yy :

ELS :




Vrification du profil On vrifie pour un IPE 140.

Vrification de la rsistance :

Vrification de la flexion dvie

Vrification du cisaillement

La contrainte du cisaillement engendre par le chargement selon laxe xx :

La contrainte du cisaillement engendre par le chargement selon laxe yy :

La formule de vrification du cisaillement passe largement

On a bien :

Vrification du dversement

En ce qui concerne la semelle suprieure, celle-ci est fixe la toiture bac acier donc il ny a

pas donc risque de dversement. Alors que la semelle infrieure si elle est comprime sous

laction du vent de soulvement est susceptible de dverser vu quelle est libre tout au long

de sa porte.

La combinaison prise en compte dans le calcul :



La contrainte de flexion est :

Ainsi, on procdera la vrification sous la combinaison suivante :

C = 1,132 (charges uniformment rpartie)

B = 1 (les charges sont appliques au niveau de la fibre neutre)

On calcule alors la contrainte de non dversement :

On a:

Donc, il y a risque de dversement.

On calcule llancement

(

)

(

)

Et :

A partir des tableaux figurant dans le CM66, on trouve le coefficient du flambement :

Ainsi, le coefficient du dversement est :

Ainsi, on calcule :

Vrification de la flche :

La flche selon laxe xx :

La flche selon laxe yy :

La flche limite :

Ainsi, on vrifie bien que la flche selon les deux axes est infrieure la valeur limite.

Vrification du profil par rapport au cas de prsence de charge

dentretien Les combinaisons de calcul selon le rglement CM 66 est :

ELU :

ELS :

Calcul des sollicitations

ELU :

La charge rpartie induite par la combinaison selon laxe xx :

(

) (

)

La charge rpartie induite par la combinaison selon laxe yy :

(

) (

)

La charge concentre induite par la combinaison selon laxe xx :

La charge concentre induite par la combinaison selon laxe yy :



ELS :

La charge rpartie induite par la combinaison selon laxe xx :

La charge rpartie induite par la combinaison selon laxe yy :

La charge concentre induite par la combinaison selon laxe xx :

La charge concentre induite par la combinaison selon laxe yy :

Calcul du profil

On vrifie le profil IPE 140 dj vrifie pour les autres cas de charges.





( )


( )

La flche limite :

Calcul des lisses de bardage sans suspentes

Evaluation des charges: Caractristiques des lisses

Porte de la lisse : 6 m

Entraxe des lisses : 2 m

Le coefficient dpendant de la dimension : = 0,86

Limite lastique de lacier : e = 24 kg/mm2

Charges permanentes

Poids propre du bac acier 8 kg/m2

Poids propre du profil 7 kg/m2

Do : G =

Vent

Calcul des combinaisons : Les combinaisons de calcul selon le rglement CM 66 sont :

ELU :

ELS :

Calcul des sollicitations ELU :








ELS :











On a bien :


En ce qui concerne la semelle suprieure, celle-ci est fixe au bardage donc il ny a pas donc

risque de dversement. Alors que la semelle infrieure si elle est comprime sous laction du

vent arrachant le bardage est susceptible de dverser vu quelle est libre tout au long de sa

porte.









Puisque:



(

)

(

)

Et :



Ainsi, on calcule :




La flche limite :


Calcul des lisses de bardage avec suspentes

Evaluation des charges: Les mmes charges que dans le cas des lisses sans suspentes.

Charges permanentes

G =

Vent

Calcul des combinaisons : Les mmes combinaisons de charges que dans le cas des lisses sans suspentes.

ELU :

ELS :

Calcul des sollicitations ELU :








ELS :











On a bien :


En ce qui concerne la semelle suprieure, celle-ci est fixe au bardage donc il ny a pas donc

risque de dversement. Alors que la semelle infrieure si elle est comprime sous laction du

vent arrachant le bardage est susceptible de dverser vu quelle est libre tout au long de sa

porte.









Puisque:



(

)

(

)

Et :



Ainsi, on calcule :




Les flches limites :


New wold of cosmos

Documents

Transcript of New wold of cosmos