Tesis Giraldo UNI Pe

8/12/2019 Tesis Giraldo UNI Pe

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UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERA

FACULTAD DE INGENIERA GEOLGICA, MINERA Y

METALRGICA

UNIDAD DE POSTGRADO

Las maquinas tuneleras tipo TBM como alternativaal sistema de perforacin y voladura para la

excavacin de tuneles caso:

desarrollo de tuneles en Yuncan

TESIS

para optar el grado de Maestro en Ciencias con Mencin en Ingeniera de

Minas

AUTOR

Emiliano Mauro Giraldo Paredez

Lima-Per

2010


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A Julia Ins y Epifanio,mis abnegados padres, in memoriam

A Arthur, Ins e Itala,mi descendencia e inspiracin

A Hugo e Iris Vargas Tello,familia que Dios puso en mi camino

A Teodoro Garca-Blsquez Lara,

ilustre maestro y amigo, in memoriamA Oscar Samanez Zavaleta,

digno y entraable amigo, in memoriam


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AGRADECIMIENTOS

El autor Agradece a la Universidad Nacional de Ingeniera (UNI) y en particular a la

Seccin Posgrado de la Facultad de Ingeniera Geolgica, Minera y Metalrgica, por la

oportunidad dispensada para presentar y sustentar esta tesis. Anlogamente hace lo propio

a los distinguidos maestros de esta seccin, por sus sabias enseanzas durante y despus de

sus estudios, y en particular a los profesores David Crdova R. y Jaime Tumialn, por la

oportuna y acertada asesora dispensada.

A la Ca. SKANSKA por la oportunidad y facilidades dispensadas para la ejecucin

del presente estudio, durante el desarrollo de los tneles del proyecto hidroelctrico de

Yuncan. Asimismo, a la Ca. ROBBINS por permitir al autor la toma de datos durante el

montaje y puesta en marcha de las mquinas tuneleras TBM MK 12 y FORO 900S en

el Proyecto Yuncan.

Agradece asimismo, a Ca. New Concept Mining a travs de la distinguida persona

del Ing. Juan J. Quiroga, y a todos sus amigos y colegas por su colaboracin en la mejor

culminacin y presentacin de la presente tesis.


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v

INDICE DEL CONTENIDO

Pgina

RESUMEN ii

ABSTRACT iii

AGRADECIMIENTOS iv

I. INTRODUCCIN 11.1 ANTECEDENTES 11.2 OBJETIVOS 31.3 ALCANCES DEL ESTUDIO Y PLANTEAMINENTO DE LA

SOLUCION DEL PROBLEMA 31.4 DESARROLLO DE LA TESIS 4

II. MARCO TEORICO 62.1 EL MACIZO ROCOSO 6

2.1.1Propiedades del Macizo Rocoso 62.1.2Clasificacin del Macizo Rocoso 8

2.2 FRAGMENTACION DE ROCAS 132.3 LOS MINADORES CONTINUOS 322.4 LAS MAQUINAS TUNELERAS 42

III. PROYECTO HIDROELCTRICO DEYUNCAN Y LA MAQUINA TUNELERA TBM ATLAS COPCO JARVA MK12 57

3.1 RESEA DEL PROYECTO HIDROELCTRICO DEYUNCAN (PAUCARTAMBO II) 57

3.2 DESCRIPCION BASICA DE LA TBM ATLAS COPCOJARVA MK 12 67

3.3 PRINCIPALES ESPECIFICACIONES DE LA TBM ATLASCOPCO JARVA MK 12 68

3.4 PRINCIPALES PARTES DE LA MAQUINA 70IV. OPERACION Y RENDIMIENTO DE LA MAQUINA TUNELERA TBM

ATLAS COPCO JARVA MK 12 EN EL PROYECTO HIDROELCTRICO DEYUNCAN 1044.1 MOVIMIENTOS CICLICOS DURANTE LA OPERACIN DE LA

TBM ATLAS COPCO JARVA MK 12 104


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4.2 DESPLAZAMIENTO DEL EQUIPO 1054.3 EFECTOS PROVOCADOS POR LA OPERACION DEL EQUIPO 1094.4 PERSONAL NECESARIO PARA OPERAR EL SISTEMA 111

4.5 ESTUDIO DE TIEMPOS Y MOVIMIENTOS 1124.6 TIEMPO POR CICLO DE OPERACIN DE LA TBM MK 12 1144.7 VELOCIDAD DE CORTE O AVANCE DE LA TBM

MK 12 EN YUNCAN 1224.8 RENDIMIENTO DEL EQUIPO 1224.9 GRANULOMETRIA DEL MATERIAL ARRANCADO 1294.10 DISPONIBILIDAD DEL EQUIPO 1304.11 CORTADORES USADOS POR LA TBM MK 12 EN YUNCAN 132

V. ANALISIS TECNICO-ECONOMICO DE LA EXCAVACION DEL TUNEL N 4CON LA TBM MK 12 EN YUNCAN 136

5.1 INVERSION EN EL EQUIPO E INSTALACIONES 1365.2 VIDA DEL EQUIPO 1375.3 COSTO DE LOS CORTADORES 1375.4 ANALISIS DE COSTOS POR METRO DE AVANCE 1385.5 LONGITUD ECONOMICA DE EXCAVACIN CON LA

TBM MK 12 1405.6 IMPACTO AMBIENTAL Y SU COSTO 1415.7 ANALISIS ECONOMICO 143

VI. ANALISIS TECNICO-ECONOMICO DELA EXCAVACIN DEL TUNEL CON EL SISTEMA CONVENCIONAL DEPERFORACION Y VOLADURA EN YUNCAN

1476.1 PERFORACIN 1486.2 VOLADURA 1496.3 EQUIPO DE CARGUIO 1516.4 EQUIPO DE TRANSPORTE 1526.5 OTROS EQUIPOS 1526.6 ESTUDIO DE TIEMPOS DE EXCAVACIN DEL TUNEL

N 4 CON PERFORACION Y VOLADURA 1526.7 INVERSION EN EQUIPOS E INSTALACIONES 153

6.8 VIDA DE LOS EQUIPOS 1536.9 ANALISIS DE COSTOS DE LA EXCAVACIN DEL TUNELN 4 CON PERFORACION Y VOLADURA 153

6.10 LONGITUD ECONOMICA DE EXCAVACIN CONPERFORACIN Y VOLADURA 160

6.11 EL IMPACTO AMBIENTAL Y SU COSTO 1606.12 ANALISIS ECONOMICO DE LA EXCAVACIN CON

PERFORACIN Y VOLADURA 161

VII. ANALISIS Y DISCUSIONCOMPARATIVA DE LA EXCAVACIN CON LA TBM MK 12 Y EL

SISTEMA CONVENCIONAL DE PERFORACION Y VOLADURA ENYUNCAN 164


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7.1 RANGOS DE LAS SECCIONES DE EXCAVACIN 1647.2 TIEMPO DE ESPERA DE LOS PEDIDOS 1657.3 EQUIPO E INSTALACIONES NECESARIAS 1657.4 ASISTENCIA TCNICA Y EL PERSONAL NECESARIO 1667.5 VELOCIDAD DE EJECUCIN DE LA EXCAVACIN 1667.6 LONGITUD ADICIONAL DE EXCAVACIN POR LAS CURVAS 1667.7 GRANULOMETRIA DEL MATERIAL ARRANCADO 1677.8 CONTORNO DE LA EXCAVACIN 1697.9 SOBRE EXCAVACIN Y PERTURBACION A LA

ROCA REMANENTE 1697.10 SOSTENIMIENTO Y REVESTIMIENTO DE LA EXCAVACIN 1707.11 GENERACION DE GASES 1707.12 COSTOS 1717.13 LONGITUD ECONMICA DE EXCAVACIN 1727.14 VENTAJAS Y DESVENTAJAS 1737.15 SISTEMA MAS CONVENIENTE PARA LA EXCAVACIN

DE TUNELES 176

VIII. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 1808.1 CONCLUSIONES 1808.2 RECOMENDACIONES 183

BIBLIOGRAFIA 184

ANEXOS 189


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LISTA DE CUADROS

Cuadro Pgina2-1 Modelo para determinar el VHNR 202-2 Intervalos de categoras para el DRI, BWI y CLI. 21

2-3 Ecuaciones para determinar la velocidad de penetracin (Vp) 222-4 Parmetros para determinar el RME y sus respectivas calificaciones 242-5 Relaciones para determinar la ARA en funcin de la RME 252-6 Calificacin de los parmetros geomecnicos para determinar el ndice

de volabilidad, Lilly (1986, 1992) 272-7 Perforadoras martillo en cabeza neumticas Vs hidrulicas 312-8 Caractersticas de algunos DTH 312-9 Distribucin de tiempos de los RHs Paurat E-134 (SIMSA, Per) y

Alpine Miner AM-50 (SIDERMEX, Mxico) 513-1 Principales tneles de aduccin en Yuncan, mtodos de excavacin y

sus longitudes 593-2 Definicin de los factores geolgicos para la clasificacin del macizo rocoso 633-3 Clasificacin del macizo rocoso en Yuncan 643-4 Equipo y tipo de shotcrete empleado en Yuncan 663-5 Tipos y nmero de Cortadores de la TBM MK 12 713-6 Frecuencia de engrasado manual de las diversas partes de la TBM 973-7 Aceites recomendados para TBM, su demanda y vida til 973-8 Aceites hidrulicos de diversos fabricantes recomendados para TBMs 993-9 Grasas recomendables tanto para el engrasado automtico como manual 994-1 Distribucin de tiempos en horas y en porcentaje de la operacin de la

TBM MK 12 en el Proyecto Hidroelctrico de Yuncn. 116

4-2 Rendimiento de la TBM MK 12 en el proyecto hidroelctrico deYuncn (Paucartambo II), por da (mp/da) 1194-3 Demanda de tiempo por metro de excavacin de acuerdo al tipo de roca 1234-4 Disponibilidades de la TBM MK 12 1314-5 Vida de los componentes de los cortadores en funcin del nmero de

cambios de los discos y requerimientos para su ensamblaje 1335-1 Inversin en TBM MK 12, sus componentes e instalaciones en Yuncn 1375-2 Vida promedio de los cortadores en metros de excavacin 1385-3 Costo de cortadores por metro de avance para la TBM MK 12 en Yuncan 1385-4 Inversin en la TBM MK 12 incluyendo su Backup y conveyor 1405-5 Datos para el clculo de los costos de propiedad y operacin de

la TBM MK 12 1415-6 Anlisis del costo por metro excavado con la TBM MK 12 en $/ME 142


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5-7 Tiempo necesario para la excavacin de un tnel de 10 km con la TBMMK-12 y el costo de operacin anual. 145

5-8 Ingreso bruto estimado por la generacin de energa elctrica en Yuncn 145

5-9 Flujo de caja para los primeros 8 aos (USD) 1455-10 Valor actual Neto (VAN) para los primeros 8 aos 1466-1 Especificaciones tcnicas bsicas de la perforadora Jumbo hidrulico

Rocket Boomer 282 1486-2 Dimensiones del tnel N 4 y los parmetros de perforacin 1496-3 Vida til y frecuencia de afilado en metros perforados de los aceros de

perforacin (fuente: Atlas Copco) 1506-4 Dimensiones y caractersticas de las dinamitas Semexsa 65 en Yuncan 1516-5 Promedios de los parmetros de voladura de Abril y Mayo de 2001 1516-6 Tiempos promedios de de las unidades operativas por disparo 1536-7 Inversin en equipo en funcin de la longitud del tnel 154

6-8 Anlisis del costo de perforacin en la excavacin del tnel N 4 de Yuncn 1556-9 Anlisis del costo de voladura 1566-10 Anlisis de costo de carguo a camiones 1576-11 Costo horario de cada camin 1576-12 Anlisis del costo de camiones en funcin de la longitud del tnel 1586-13 Costo total por metro de avance en funcin de la longitud del tnel 1596-14 Tiempo necesario para la excavacin de un tnel de 10 km con

Perforacin y Voladura y el costo de operacin anual 1626-15 Flujo de caja para los primeros 8 aos (USD) 1626-16 Valor actual Neto (VAN) para los primeros 8 aos 1637-1 Valor actual neto (VAN) asumiendo la longitud del tnel N 4 de Yuncan

de 10 km en roca tipo II 1677-2 Revestimiento en roca tipo IV en el tnel N 4 en Yuncn 1717-3 Costo por metro de excavacin ($/ma) 1727-4 Escala de valores y ponderacin 1777-5 Anlisis y evaluacin numrica comparativa de la TBM y la

Perforacin y Voladura (P&V) para seleccionar el sistema msconveniente de excavacin de tneles. 177


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x

LISTA DE GRAFICOS

Figura Pgina

4-1 Ciclo de excavacin de la TBM MK 12 por metro de avance Vs.tipo de roca 114

4-2 Tiempo promedio por sostenimiento de roca en funcin del tipo de roca 121

4-3 Demanda de tiempo de excavacin en (Hr/m) y porcentaje (%) en roca tipo B(Clase II) 123

4-4 Demanda de tiempo de excavacin en (Hr/m) y porcentaje (%) en rocatipo CH (Clase III) 124

4-5 Demanda de tiempo de excavacin en (Hr/m) y porcentaje (%) en rocatipo CM (Clase IV) 124

4-6 Demanda de tiempo de excavacin en (Hr/m) y porcentaje (%) en rocatipo D (Clase V) 125

4-7 Tiempo neto de excavacin de la TBM MK 12 de acuerdo altipo de roca 126

4-8 Avance de la excavacin promedio por da con la TBM MK 12 Vs tipode roca 126

4-9 Velocidad de penetracin en m/Hr de acuerdo al tipo de roca 128

4-10 Penetracin por giro en funcin del tipo de roca 128

4-11 Presin de empuje del cabezal en funcin del tipo de roca 1294-12 Disponibilidades de la maquina tunelera TBM MK 12 131

4-13 Rendimiento de los cortadores en funcin de su posicin en el cabezal dela TBM MK 12 135

5-1 Costo de excavacin equivalente en funcin de la longitud del tnel yLongitud Econmica de excavacin aplicando la TBM MK 12 143

6-1 Costo equivalente por metro de excavacin Vs longitud del tnel paraP&V 160

7-1 Curvas para determinar la distancia econmica de excavacin en el Per 173


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LISTA DE FIGURAS

Figura Pgina

2-1 Esquema del grado de meteorizacin y la roca resultante (UNC, 2007) 7

2-2 Clasificacin general de la fragmentacin de rocas. 16

2-3 Mecanismo de de trituracin de la roca durante la perforacin 28

2-4 Astillamiento de la roca por un cortador tipo disco 29

2-5 Representacin esquemtica de de las partes de una TBM (Wirth) 43

2-6 Formas y dimensiones de las secciones de excavacin con mobile miner 50

3-1 Trazo de tneles en el Proyecto Hidroelctrico de Yuncn (Paucartambo II) 61

4-1 Movimientos bsicos durante el ciclo de una TBM tipo Kelly 106

5-1 Seccin de la excavacin del tnel, mostrando las instalaciones necesariaspara la operacin de la TBM MK -12 139

7-1 Secciones de excavacin y revestimiento del tnel N 4 en Yuncn. (a) conTBM. (b) con P&V. 170


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LISTA DE FOTOGRAFIAS

Fotografa Pgina

2-1 Plaza de armas de Yungay-Ancash sepultada por millones de toneladasde roca fragmentada y transportada por el aluvin del 31/05/1970. 17

2-2 Pruebas de Hughs Tool Co. a) Prueba de Microbit. b) Indenter Test 212-3 Martillo rompe bancos 292-4 Jumbo hidrulico seccionado 302-5 Perforadoras DTH 302-6 Perforadora rotativa 302-7 Rueda de cangilones GIANT de KRUPP Industrie und Stalbau,

produccin 240 000 m3/da 352-8 Surface Miner 4200 SM de Wirtgen 362-9 Draga con simple cangiln profundizando el Canal de Panam 372-10 Draga con tolva continua en el puerto de Puno (lago Titicaca) 37

2-11 Raise Boring durante la excavacin 402-12 Shaft Boring de Robbins Co. 402-13 Borpak en proceso de excavacin 412-14 Rozadora Anderson AM500 cortando un manto de carbn en Inglaterra 412-15 TBM tipo Kelly MK 15 de Robbins en Chimay 442-16 TBM de viga Principal MB 200 en Olmos (Lambayeque Per) 452-17 TBM Wirth de doble escudo TB H1172 H/TS en Pinglin Taiwan 462-18 Mega TBM Herrenknecht S-317 de 15,43 m de dimetro en Shangai 472-19 Mega EPB TBM S-300 de 15,20 m de dimetro, construido por

Herrenknecht para el tnel carretero M-30 de Madrid 482-20 Mobile Miner 130 de Robbins 50

2-21 Roadheader Paurat GMBH E 134 522-22 Gripper posterior izquierdo de la TBM MK 12 fijado en lalosa de arranque. 56

3-1 Excavacin en roca fracturada. a) Desprendimiento de bloques daandoa la mquina. b) Oquedad en la pared del tnel por la afluencia de agua. 62

3-2 Excavacin en terreno suave tipo CM, a) frente de la excavacin.b) contorno de la excavacin totalmente irregular. 64

3-3 Excavacin en terreno duro tipo B. a) frente de la excavacin.b) contorno de la excavacin casi liso. 65

3-4 segmentos del cabezal. a) S. central. b) Segmentos perifricos 703-5 (a) Cabezal mostrando algunos face cutters y gauge cutters. (b) Cabezal

mostrando los center cutter. 713-6 Uno de los 4 Scraper de la TBM MK 12. (a) Antes de su montaje.


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(b) Montado listo para iniciar la excavacin. 723-7 a) Inspeccin del cabezal antes de iniciar la excavacin. b) Primer cambio

de los cortadores centrales (mellizos) 74

3-8 Mordazas antes de su montaje. a) Vista lateral. b) Vista frontal 753-9 Mordazas fijando a la TBM durante la excavacin. a) Gripper delanteroizquierdo. b) Gripper posterior derecho 76

3-10 Pata delantera. a) Antes de su montaje. b) Soportando en peso muerto delcabezal durante la excavacin 77

3-11 Tubo de torque. a) Vista frontal. b) Vista lateral. 783-12 Eje de accionamiento del cabezal (eje de rotacin) 783-13 Cilindros de empuje inferiores mostrando su carrera de 1,5 m 793-14 Unidad de accionamiento. a) Caja de engranajes. b) Montaje en el tubo

de torque 803-15 Unidad de impulsin. a) Montaje del engranaje anular. b) Placa de montaje

de los motores 813-16 Motores principales de rotacin. a) Visto por la parte posterior.

b) motor inferior derecho mostrando el sistema de frenado. 823-17 Impulsor hidrulico de rotacin (jog) montado en la parte posterior del

motor inferior izquierdo 833-18 Rastrillo invertido visto por la parte posterior izquierdo 853-19 Escudo de polvo, mostrando adems borde de Jebe, instalador de cimbras,

tarjeta reticulada de alineacin con laser y cordn de parada de emergencia 873-20 Jumbo hidrulico COP 1038 Atlas Copco, para sondajes delante de la TBM 883-21 Equipos de perforacin para sostenimiento, Jumbo hidrulico Atlas Copco

COP 1032. a) Del costado izquierdo. b) Costado derecho 893-22 Servicio de energa primaria sobre el backup de la TBM. a) Tambor de

reserva de cable. b) Sistema de escobillas. 903-23 Cabinas elctricas sobre el back up de la TBM 903-24 Consola del operador de la TBM 913-25 Planta hidrulica (power pack) mostrando entre otros, las 3 bombas

hidrulicas, tanque de aceite, tablero de mando 933-26 Engrasadora automtica del la TBM. a) Antes de su instalacin. b) Instalado

en el tren de apoyo N 1, en plena operacin 963-27 Lubricacin automtica. a) desplazamiento del cuerpo en el tubo de torque.

b) Deslizadera de perforadoras (jumbos) para sostenimiento 98

3-28 Sistema de abastecimiento de agua, se observa el tanque y la bomba 1003-29 Sistema de extraccin de polvo. a) Extractor de polvo (depresor), tanquede lodo, bomba de agua. b) Drenaje del lodo al tanque de sedimentacin 101

3-30 Puente de la TBM. a) Area de tendido de rieles (colleras), pasareladerecha e izquierda. b) Cilindro de retraccin del backup 102

3-31 a) Vista panormica del back up de la TBM. b) Rampa del Bakup 1034-1 Pistones de empuje (thrust) inferiores en accin 1074-2 Equipo lser AMA T810 Tunnel Laser 1094-3 Tarjeta reticulada en la parte alta del costado izquierdo del escudo de polvo 1104-4 Mecnico de turno ajustando un gauge cutter cambiado 1214-5 Granulometra del material arrancado por la TBM MK 12. a) En roca

dura y masiva (tipo B). b) En terreno fracturado (tipo CH) 1304-6 Granulometra del escombro proveniente de de roca suave tipo CM 130


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4-7 Cambio de cortadores centrales. (a) Discos nuevos en el almacn de discos.(b) Corte de disco desgastado con oxicorte para su reemplazo 132

4-8 Los 5 primeros gauges cutters extrados del cabezal de la TBM MK 12, para

Reemplazar los discos cortadores 1345-1 Tratamiento de las aguas del tnel. a) Tanque de sedimentacin.b) Separador de aceites y grasas 144

6-1 Vista panormica del acceso a la ventana N 3 1476-2 Jumbo hidrulico Rocket Boomer 282 perforando en el tnel de aduccin

N 4 (ventana 3) 1486-3 Cargador frontal LIEBHERR l550 2plus2 1516-4 Volquete VOLVO NL 12 1527-1 Granulometra del material fragmentado. (a) Con TBM. (b) con P&V 1687-2 Contornos de la excavacin. (a) Con TBM. (b) Con P&V visto antes del

inicio de la excavacin con TBM 169


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LISTA DE SIMBLOS

$ Dlares americanos$/ME Dlares por metro excavado% PorcentajeA Roca tipo A (clase I)B Roca tipo B (clase II)

Ci Valor del cono de indentacinCm CentmetrosCM Roca tipo CM (clase IV)Ch Dureza cerchar (s)CH Roca tipo CH (clase III)D Roca tipo D (clase V)F Fuerza media aplicada por cortador en una mquina tunelera (KN).Fc Fuerza de empuje por cortador (kN)Gl GalonesHr Horas

I Resistencia a la carga puntual (MPa)Ja Nmero de alteracin de fisuras (joint alteration number)Jn Nmero de sistemas de fisuras (joint set number)Jr Nmero de rugosidad de las fisuras (joint roughness number)Jw Factor de reduccin en las fisuras (joint water reduction factor)km KilmetrosK Factor de correccin por dimetro de cabezal de la TBM, para el clculo de

la velocidad de avanceL Longitud de los pernos de anclaje (m)ln Logaritmo NeperianoLt Litro

m Metrosm2 Superficie en metros cuadradosm3 Volumen en metros cbicosma Metros de avance

N Velocidad de rotacin (RPS)C Grados centgrados de temperaturaQ ndice de la calidad de tneles de Barton para perforacin y voladura (P&V)q Contenido de cuarzo en la roca en porcentaje (%)QTBM ndice de calidad de tneles de Barton para mquinas tuneleras (TBM)s Tiempo en segundosSRF Factor de reduccin por esfuerzos (stress reduction factor)

Sv Valor del martillo de SchmidtT Par de rotacin o cupla (torque) (kNm)


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V Voltiosc Resistencia a la compresin uniaxial de la roca (MPa)i Resistencia al impacto (MPa)

mass Resistencia estimada del macizo rocoso (MPa)t Resistencia a la tensin brasilea (MPa) Esfuerzo biaxial inducido en el frente del tnel (MPa) Diametro de cabezal de la TBM (m)


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LISTA DE ABREVIATURAS

AEC Comisin de energa atmica de Estados Unidos (Atomic Energy Comision)ANFO Mezcla explosiva de nitrato de amonio con petrleo diesel 2.ARA Velocidad media de avance (Average rate advance) (m/da)B/D Malogrado en ingls (Broken down)BI ndice de volabilidad (blasting index)BWE Rueda de cangilones o rotopala (bucket Wheel excavator)BWI ndice de desgaste de la broca (bit wear index)CE Carga especfica de explosivoCLI ndice de desgaste de cortadores en mquinas tuneleras (cutter life index)CRS Coeficiente de resistencia de la rocaDE Disponibilidad elctricaDM Disponibilidad mecnicaDRI ndice de perforabilidad (dril rate index)DTH Perforadora rotopercutiva con martillo en fondo (down the hole)

EGECEN Empresa Generadora de Energa Elctrica del Centro S.A.EPB TBM TBM de escudo EPB (Earth pressure balance TBM)EPDC Electric Power Development Co de JapnES Energa especfica de excavacin (kJ/m3)FE Factor de energaFOB Cotizacin franco a bordo (free on board)HP Caballos fuerza (horse power)JPO Orientacin de los planos de junturasJPS Espaciamiento entre los planos de junturasKW Kilowatt de potenciaKWH Kilo watt hora de energa (kilowatt hora)

LASER Light amplification by simulated emission of radiationMBR RMR bsico modificado (Modified Basic RMR)MM Minador mvil (mobile miner)MRMR RMR modificado de Bieniawski para minera (Modified Rock Mass Rating)MW Mega watt de energa

NATM Nuevo Mtodo Austriaco de Tneles (New Austrian Tunneling Method)NGI Instituto de Geotecnia de Noruega (Norwegian Geotechnical Institute)NTH Departamento de Geologa del Instituto Tecnolgico de Noruega

(Norwegian Institute Technology)P&V Perforacin y voladuraPLC Controlador lgico programable (programmable logical controller)

RBM Mquina chimenera (raise boring machine)RH Cabezal rozador (roadheader)


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RIHN Nmero de dureza de impacto de la rocaRMD Descripcin del macizo rocosoRME Ecavabilidad del macizo rocoso (Rock mass excavability)

RMR Rock Mass Rating o Clasificacin geomecnica de Bieniawski para P&VRMRTBM Rock mass Rating para TBM.RPM Revoluciones por minutoRPS Revoluciones por segundoRQD ndice de la calidad de roca (Rock quality Designation) de DeereRSI Radio de la influencia de la resistenciaRSR Rock Structure RatingSBM Mquinas para la excavacin de pozos (shaft boring machine)SGI Influencia del peso especficoSKACOCHI Asociacin Skanska, Cosapi y ChizakiTBM Mquina tunelera (tunnel boring machine)

TH Perforadora rotopercutiva con martillo en cabeza (top hammer)TSP Prediccin ssmica de tnel (tunnel seismic prediction)USA Estados Unidos de Norte Amrica (United States of America)VAN Valor actual netoVCR Voladura en crteres invertidos (vertical crater retreat)VHN Nmero de dureza de Vickers (Vickers hardness number)VHNR Nmero de dureza de Vickers para roca (Vickers hardness number rock)VP Velocidad de penetracin (m/min)


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RESUMEN

El sistema de Perforacin y Voladura (P&V), aplicado a la excavacin de

tneles, viene siendo reemplazado por una variedad de tipos y tamaos de mquinas

tuneleras (TBMs, Tunnel Boring Machines); como producto del avance tecnolgico,

exigencias de productividad y control ambiental, escenarios al que el Per no est ajeno.

El presente estudio, pretende ser un marco de referencia para la seleccin del sistema ms

conveniente de excavacin, bajo una longitud mnima que justifique su aplicacin.

La TBM MK 12 y la P&V se aplicaron y estudiaron en el tnel de aduccin N

4 del Proyecto Hidroelctrico de Yuncan. La TBM MK 12 oper de febrero a diciembre

de 2001, perodo en que se observ in situ todos los factores que influyeron en su

operacin y rendimiento. La TBM tuvo mayores avances en rocas auto soportantes,

puesto que en terrenos deleznables la mayor parte del tiempo se inverta en estabilizar y

sostener la roca.

Se demuestra que para la excavacin de tneles de gran longitud, las TBMs tienen

mayores ventajas que la P&V, adems de la mnima perturbacin a la roca remanente, la

rapidez de la excavacin, mayor seguridad para el personal y maquinaria, inexistencia de

gases de voladuras, menor rea de excavacin, entre otros.


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ABSTRACT

Drilling and Blasting (D&B) system applied to tunnels excavation is being graduallyreplaced around the world for different types and sizes of tunnel boring machines (TBMs).

This change occurs due to technical advances, productivity demands and environmental

restrictions, and Peru doesnt keep out of this development. This research is addressed to

select the most advantageous excavation system, considering the minimum excavation

length in order to justify its applicability.

Both MK 12 TBM and D&B systems were applied and performed in N 4 headrace

tunnel of Yuncan Hydroelectric Power Project. The MK 12 TBM was in operation in

the work site from February to December 2001. During this period was recorded all

information about its operability and performance variables. The TBM showed high

performance in good quality rock, while in soft rock, much time was spent in stabilizing

and supporting the rock mass.

Experiences have shown that in excavation of long tunnels, TBMs tunneling system is

more advantageous than D&B system. Furthermore, the stability of rock around the

excavation is minimum affected because of absent vibrations. Other relevant advantages

are also more safety for personnel and equipment, no pollution of blasting and uniform

excavation.


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CAPITULO I

INTRODUCCIN

El autor considera que la excavacin de rocas, es la actividad que ms ha

contribuido al progreso y desarrollo de la humanidad. Bajo la premisa que, gracias a sta

actividad ha sido posible extraer las riquezas metlicas y no metlicas de la corteza

terrestre, que han permitido fabricar maquinarias, equipos, herramientas y materiales, que

han hecho posible alcanzar el adelanto cientfico y las tecnologas de punta actual; entre

otros: la ciberntica, medicina y csmica. Asimismo, ha facilitado la comunicacin entre

pueblos y pases, propiciando su desarrollo, mediante una red de grandes tneles y

carreteras; sumndose a ello, la generacin de energa (hidroelctricas), ereccin de mega

edificaciones empleando para ello ingentes cantidades de roca triturada (agregados),

construccin de canales, entre otros. En conclusin, se puede decir que el hombre

siempre requerir excavar la corteza terrestre.

1.1 ANTECEDENTES

La fragmentacin de grandes volmenes de roca para su posterior remocin, en el

pasado se hizo nicamente usando ingentes cantidades de materiales explosivos, cuyos

efectos negativos son ampliamente conocidos; como: Perturbacin del terreno, daos a las

estructuras, golpe de aire, rocas volantes, contaminacin ambiental, entre otros. Debido a

estos efectos negativos de las voladuras, niveles de productividad cada vez ms exigentes y

la preservacin ambiental; el hombre en su afn de superar estos efectos y exigencias, se

propuso inventar y construir mquinas que no requieren el uso de explosivos para arrancar

la roca; dentro de las que se encuentran los minadores continuos, tal como se detalla en elCaptulo II y siguientes.


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2

Actualmente existe una familia de equipos de minado continuo tanto de superficie

como de subsuelo capaces de arrancar cualquier tipo de roca, de totalmente deleznable

hasta extremadamente dura. El presente trabajo, est orientado al estudio de minado

continuo de aplicacin subterrnea, especficamente las mquinas tuneleras tipo TBM

(Tunnel Boring Machine). Las mquinas tuneleras, estuvieron limitadas al igual que otros

de su especie, al minado de rocas relativamente suaves. Siendo un ejemplo, el roadheader

introducido a nuestro pas, por la Ca. Minera San Ignacio de Morococha (SIMSA) en

1987, para explotar su depsito con este equipo, sin dar los resultados esperados.

Actualmente, gracias a los adelantos tecnolgicos y cientficos en la informtica y lametalurgia, ha sido posible desarrollar los elementos de corte para estos equipos, capaces

de cortar cualquier tipo de roca, incluyendo a las de alta dureza, tenacidad y resistencia a la

compresin; permitiendo minar con xito grandes excavaciones.

Las TBMs estuvieron orientadas principalmente a la excavacin de tneles de uso

civil como el Eurotunel (50,45 Km), Tnel Ltschberg (33,7 Km), Tnel Guadarrama (38

Km), entre otros. En el Per, se han aplicado para la excavacin de tneles de aduccin y

trasvase, siendo estos casos los tneles de los proyectos hidroelctricos de Carhuaquero

(Chiclayo, 1981), Chimay (Junn, 1999), ampliacin del tnel de aduccin de Machu

Picchu (Cuzco, 2000) y Yuncn (Pasco, 2000 2004), y en actual aplicacin en el

proyecto trasvase Olmos (Lambayeque).

En la minera se aplic exitosamente la TBM 156-275 de Robbins para el

desarrollo de mina Lower Kalamazoo (Lower K) de Magma Copper en Arizona USA

(1993), para su explotacin por Block Caving. Esta mquina, apertur galeras, rampas,

cruceros, etc. con un dimetro de 4,62 m y una longitud total de 10 363 m, en un tiempo

rcord de 1,3 aos. Tambin se pueden citar, los casos de la Ca. Minera Stillwater

(Montana USA), Ca. Minera INCO (Canad), Ca. Minera Pasminco, Mount ISA Mines

Holdings, entre otros, que han desarrollado o explorado sus minas con este sistema de

excavacin, entre y 1/3 del tiempo que hubiera demandado al aplicar el sistema

convencional de perforacin y voladura.


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3

1.2 OBJETIVOS DEL ESTUDIO

A) Delinear tcnica y econmicamente, el sistema ms conveniente de excavacin de

tneles.

B) Establecer, los criterios de seleccin de las mquinas tuneleras, TBM, respecto al

sistema convencional de perforacin y voladura.

C) Establecer las longitudes econmicas de excavacin, con uno u otro sistema.

Asimismo, definir la ventaja que representa hacer una excavacin en el menor

tiempo posible.

D) Mostrar la aplicacin de la TBM MK 12 en el Proyecto Hidroelctrico de

Yuncan.

E) Optar el Grado Acadmico de Magister en Ciencias, mencin Ingeniera de Minas.

1.3 ALCANCES DEL ESTUDIO Y PLANTEAMIENTO DE LASOLUCION DEL PROBLEMA

El Per es un pas emergente, como tal, requiere entre otras infraestructuras, la

construccin de grandes tneles carreteros, de aduccin, trasvases, metros, etc. que

contribuyan a facilitar el intercambio comercial de los pueblos, generacin de energa,

abastecimiento de agua e irrigacin, facilitar el transporte urbano, entre otros, lo cual implica

la aplicacin de tecnologas ms eficientes en la excavacin de rocas, como las mquinas

tuneleras tipo TBM. Bajo esta ptica, el presente trabajo pretende ser un marco de

referencia para la aplicacin de esta tecnologa en la excavacin de los grandes proyectos

tuneleros.

La tecnologa de las TBMs, comparado con el sistema convencional de Perforacin y

Voladura en la excavacin de tneles, tiene una serie de ventajas. Entre otros, la rapidez dela excavacin, seguridad y menor contaminacin del ambiente. No obstante que el presente


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4

estudio no abarca todas las variedades de TBMs y gama de tamaos y aplicaciones, sin

embargo sus resultados servirn como referencia para la seleccin y aplicacin de TBMs en

un proyecto tunelero en nuestro pas, considerando que el presente estudio corresponde

especficamente a la excavacin de un tnel de aduccin para una central hidroelctrica.

1.4 DESARROLLO DE LA TESIS

La inquietud para realizar el presente estudio, surgi durante los estudios del autor

en la Seccin Post-Grado de la Facultad de Ingeniera Geolgica, Minera y Metalrgica de

la Universidad Nacional de Ingeniera. Por esa poca, estuvo por ejecutarse el proyecto

Chimay (Chanchamayo Per). Posteriormente a comienzos del ao de 2000 llegaron al

Per las 2 mquinas tuneleras para excavar los tneles de aduccin ms largos del Proyecto

Hidroelctrico de Yuncn, primero el TBM FORO 900S (Atlas Copco), y luego el

TBM MK 12 (Atlas Copco Jarva), siendo esta ltima materia del presente estudio, desde

su montaje, puesta en marcha, produccin u otros parmetros de operacin de este sistema

de excavacin, por un perodo de casi 2 aos.

El captulo II del presente trabajo engloba los conceptos genricos y tericos, como

lo concerniente al macizo rocoso y su clasificacin, conceptos de fragmentacin de rocas,

los minadores continuos y dentro de ello, las mquinas tuneleras en sus diversas

clasificaciones y los factores que intervienen en su aplicacin. En el captulo III se hace

una resea del proyecto hidroelctrico de Yuncan (Paucartambo II), considerando los

factores implcitos a la aplicacin de la TBM MK 12; detallando luego lo concerniente a

la propia TBM, entre otros, sus especificaciones y detalles de sus partes ms importantes

y montaje.

En el captulo IV se detalla y analiza el estudio de campo realizado en la excavacin

del tnel de aduccin N 4 por la TBM MK 12, ingresando por la ventana de acceso a

Penstock 1 hacia la ventana N 3, en el proyecto Yuncn; entre otros, su ciclo de operacin

y sus efectos, tiempos y movimientos, disponibilidades y su rendimiento en funcin del

tipo de roca, caractersticas del material cortado y disponibilidades. Adicionalmente se

hace un anlisis del rendimiento de los cortadores. En el captulo V, se hace un anlisis


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5

tcnico econmico de la excavacin con la TBM estudiada, incluyendo las inversiones

y costos, hasta llegar a establecer el costo por metro excavado, su impacto en el medio

ambiente y anlisis econmico considerando 10 km de tnel en roca tipo B (clase II

segn Bieniawski 1989), a fin que sea equiparable a lo analizado en el captulo siguiente

respecto a la Perforacin y Voladura.

El captulo VI trata sobre el sistema convencional de Perforacin y Voladura

(P&V), que fue aplicado durante el estudio en el mismo tnel de aduccin N 4, en el

tramo comprendido entre la ventana N 3 (por donde se ingres) y la presa Huallamayo,

durante los meses de Abril y mayo de 2001; cuyos resultados tcnicos y econmicos seanaliza en este captulo. Asimismo, se hace un anlisis de las inversiones, costos, longitud

econmica, impacto ambiental y un anlisis econmico considerando 10 km de tnel en

roca clase B (clase II segn Bieniawski 1989), tipo de roca encontrado durante los 2

meses que duro el estudio en este frente.

En el captulo VII se hace un anlisis comparativo de los parmetros ms importantes

para ambos sistemas, tanto tcnicos como econmicos, incluyendo el anlisis de longitud

mnima de excavacin que justifique su aplicacin, para luego discutir sus ventajas de uno

u otro sistema. Finalmente, se resume en un cuadro de evaluacin los 40 parmetros de

comparacin, agrupados en parmetros tcnico operacionales (22 tems), econmicos (12

tems) y miscelneos (6 tems), con lo cual se llega a una calificacin final; demostrndose

numricamente que para tneles de gran longitud, las TBMs tienen mayores ventajas que

la perforacin y voladura (P&V). Con los resultados antes descritos, se llega a establecer

las conclusiones y recomendaciones.


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CAPITULO II

MARCO TEORICO

2.1 EL MACIZO ROCOSO

Durante la etapa de Estudio y construccin de un proyecto de excavacin, es de vital

importancia contar con la informacin necesaria sobre las caractersticas litolgicas

estructurales, de los esfuerzos e hidrologa de un macizo rocoso (Hoek, 2006). Todo trabajo

de ingeniera, requiere llevar las condiciones del macizo rocoso a valores numricos, a fin de

calcular y dimensionar una obra y sus etapas. Para lo cual, se ha definido las variables que

intervienen en sus cualidades de resistencia (parmetro esencial en ingeniera), de modo queestableciendo relaciones matemticas y asignndole valores numricos de acuerdo a su

incidencia, se obtenga una caracterstica numrica, que permita estimar los diferentes

parmetros de ejecucin de un proyecto, como el tiempo de auto sostenimiento, dimensiones

de la excavacin, deformaciones, dimensionamiento del sostenimiento, planeamiento de la

secuencia de excavacin, entre otros.

2.1.1 PROPIEDADES DEL MACIZO ROCOSO

A. TIPO DE ROCA QUE CONFORMA EL MACIZO ROCOSOSe refiere a la variedad de rocas que conforman el macizo rocoso, que puede ser simple

o compleja, de constitucin homognea o compuesta. Cada tipo de roca constituyente tiene

diferente resistencia. Caso de las rocas gneas, tienen alta resistencia, sobre todo si son de

grano fino (Abril, E. G., 2007). Las rocas metamrficas, tambin son resistentes, aunque


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pueden presentar anisotropa (foliacin y esquistosidad). Las rocas sedimentarias, tienen

menores resistencias que las anteriores, debido a su estructura y debilidad de sus cementantes.

B. ESTRUCTURA DEL MACIZO ROCOSOLa estructura es una de las propiedades del macizo rocoso que tiene mayor influencia

sobre su resistencia. Las estructuras primarias, se generaron durante la gnesis de las rocas, en

caso de las rocas gneas el enlace molecular entre los cristales que lo conforman, se traduce en

estructuras resistentes; mientras que en las rocas sedimentarias que por su origen, son capas de

granos enlazados indirectamente, que representan estructuras con planos de debilidad. Las

estructuras secundarias, son las que se han generado como producto de las tensionesproducidas durante el tectonismo, pueden presentarse aisladas o superpuestas entre s y en

distintas escalas como fallas (locales o regionales), fracturas y diaclasas (carcter local); estas

estructuras tienen gran incidencia en las propiedades geomecnicas de los macizos rocosos,

dependiendo de su disposicin espacial, rumbo y buzamiento respecto a la direccin de la

excavacin.

C.

ESTADO DE CONSERVACIN DE LA ROCAEl intemperismo acta con mayor facilidad en zonas estructurales del macizo rocoso,

como los planos de estratificacin, fallas, fracturas y diaclasas; que facilitan la accin de los

agentes fsicos y qumicos, alterando su resistencia mecnica y las propiedades geomecnicas

del macizo rocoso, la Fig. 2-1 esquematiza el grado de meteorizacin y la roca resultante de su

efecto (Abril, E. G., 2007).

FENOMENO EFECTO ROCA RESULTANTE

Roca fresca

Ligeramente meteorizada

Moderadamente meteorizada

Altamente meteorizada

GRADO DE METEORIZACION

Extremadamente meteorizada

METEORIZACION

FISICA: Relajacin,dilatacin / contraccin,etc.

QUIMICA: Hidrlisis,oxidacin, disolucin,carbonatacin, etc.

AUMENTO Suelo residual

Figura N 2-1: Esquema del grado de meteorizacin y la roca resultante (UNC, 2007)

2.1.2 CLASIFICACIN DEL MACIZO ROCOSO


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Durante la etapa de estudio de un proyecto, contar con la clasificacin del macizo rocoso

tiene una serie de beneficios; basado en ello, uno o ms sistemas de clasificacin de macizos

rocosos pueden ser aplicados para configurar su composicin y caractersticas; a fin quepermitan hacer la estimacin inicial del sostenimiento, propiedades de resistencia y

deformacin del macizo rocoso.

Es importante tener en cuenta las limitaciones que tienen los sistemas de clasificacin de

los macizos rocosos (Palmstrom & Broch, 2006) y sus aplicaciones no pueden variar los

procedimientos de diseo. Sin embargo, el uso de estos procedimientos de diseo requiere

acceder a la informacin relativamente detallada sobre los esfuerzos in situ, propiedades del

macizo rocoso y la secuencia de excavacin planeada; los que no estn disponibles en la etapa

inicial del proyecto. Una vez que se tenga disponible esta informacin, los sistemas de

clasificacin de macizos rocosos deben actualizarse y aplicarse en conjuncin con los anlisis

especficos del terreno. Los sistemas de clasificacin de los macizos rocosos se agrupan en

dos grupos: Clasificacin de Ingeniera (Terzaghi, Lauffer, Deere y Wickham) y clasificacin

geomecnica (Bieniawski y Barton) (Hoek, 2007). En caso de Yuncan se utiliz un criterio

especfico de clasificacin del macizo rocoso, que se presenta ms adelante.

A. CLASIFICACIN DE TERZAGHI (1946):La primera referencia para el uso de la clasificacin del macizo rocoso para el diseo de

soporte de tneles, est en el artculo de Terzaghi (1946), donde los soportes de roca con arcos

de acero son estimados en base a una clasificacin descriptiva. Terzaghi presta atencin al

diseo del sostenimiento, teniendo en cuenta el comportamiento del macizo rocoso,

particularmente en situaciones donde la gravedad constituye la fuerza dominante. Las

definiciones claras y concisas y los comentarios prcticos de estas descripciones dan buena

referencia de la ingeniera geolgica, muy usual para diseos de ingeniera.

Terzaghi define las siguientes descripciones para tneles: a) Roca intacta, no tiene

fisuras ni fracturas. b) Roca estratificada, consta de estratos individuales con o sin resistencia

a la separacin entre ellos. c) Roca medianamente fisurada, contiene juntas y grietas pero los

bloques entre las juntas estn soldados o muy ntimamente enlazados. d) Roca agrietada en

bloques, qumicamente inalterada o casi inalterada. e) Roca triturada, pero qumicamente


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sana. f) Roca comprimida, avanza lentamente en el tnel sin aumento perceptible de volumen.

g) Roca expansiva, avanza bsicamente en el tnel debido a su propia expansin.

B. CLASIFICACIN DE LAUFFER (1958)Lauffer propuso el tiempo de sostenimiento para un claro activo que est relacionado a

la calidad del macizo rocoso, donde se hace la excavacin. En un tnel, el claro sin

sostenimiento, es definido como la distancia entre el frente y el soporte ms prximo. La

clasificacin original de Lauffer ha sido modificada por varios autores, entre otros, Patcher et

al (1974) que ahora forma parte del enfoque general de tunelera conocido como el Nuevo

Mtodo Austriaco de tunelera (New Austrian Tunneling Method, NATM) (Cceres Z.,2004).El significado del concepto del tiempo de sostenimiento, es que un incremento en el claro del

tnel conlleva a una reduccin significativa en el tiempo disponible para la instalacin del

sostenimiento.

El NATM incluye un nmero de tcnicas para el tuneleo seguro, en condiciones de

roca en la que el tiempo de sostenimiento es limitado, antes que la falla ocurra. Estas tcnicas

incluyen el uso de pequea seccin superior y banqueo o el uso de mltiples secciones paraformar un anillo de reforzamiento dentro del cual el tnel puede ser excavado en forma segura.

Estas tcnicas son aplicables en rocas sueltas tal como lutitas, fillitas y lodolita, donde los

problemas de compresin y expansin descritos por Terzaghi, son propensos a ocurrir.

C. CLASIFICACIN DE DEERE Y OTROS (1967)El ndice da la calidad de roca (Rock Quality Designation Index, RQD), fue

desarrollado por Deere et al. (1964), para proporcionar una estimacin cuantitativa de lacalidad del macizo rocoso a partir de los testigos de perforacin. El RQD, es definido como el

porcentaje de la suma de longitud de los testigos con ms de 10 cm de longitud entre la

longitud total. Los testigos tienen 54,7 mm de dimetro y pueden ser perforados con tubera

de doble tubo.

Palmstrm (1982), sugiri que cuando no se dispone de testigos pero las trazas de


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10

discontinuidad estn visibles en las superficies expuestas en las galeras de exploracin, el

RQD puede estimarse del nmero de discontinuidades por unidad de volumen. La relacin

propuesta para macizos rocosos exentos de arcilla es: RQD = 115 3,3 Jv; Donde: Jv =Suma del nmero de junturas por unidad de longitud para cada discontinuidad conocido como

la cantidad volumtrica de juntas. El RQD de Deere ha sido ampliamente usado sobre todo en

USA despus de su introduccin.

D. CLASIFICACIN RSR DE WICKHAM Y OTROSWickham et al (1972), proponen un mtodo cuantitativo para describir la calidad del

macizo rocoso y seleccionar el soporte adecuado en base a su clasificacin RSR (RockStructure Rating). La mayora de los casos histricos aplicados en el desarrollo de este

sistema, han sido tneles relativamente pequeos soportados por arcos de acero; es de destacar

tambin que este fue el primer sistema en hacer referencia del uso del shotcrete en soporte de

roca.

La importancia del RSR, radica en que introduce el concepto de valoracin a cada uno

de los parmetros A, B y C, para obtener un valor numrico de RSR.; Donde: A = parmetro geolgico, apreciacin general de la

estructura geolgica en base a: a) Origen del tipo de roca, b) Dureza de la roca, y c) Estructura

geolgica. B = parmetro geomtrico, efecto de los patrones de discontinuidad con respecto

a la direccin de la corrida del tnel en base a: a) Espaciamiento de las fisuras, b) Orientacin

de las fisuras (rumbo y Buz.), y c) Direccin del tnel. C = Efecto de la afluencia del agua

subterrnea y las condiciones de fisurasen base a: a) Calidad global del macizo rocoso en

base a la combinacin de A y B, b) Condicin de la fisura, y c) Cantidad de afluencia de agua(galones por minuto por cada 1000 pies de tnel).

E. CLASIFICACIN GEOMECANICA RMR DE BIENIAWSKIBieniawski (1973) public los detalles de su primera clasificacin del macizo rocoso

denominado clasificacin geomecnica o sistema RMR (Rock Mass Rating), con el

transcurso de los aos ha sido sucesivamente perfeccionado a medida que ms casos fueron

analizados. Bieniawski ha hecho cambios significativos en las valoraciones asignadas a losdiferentes parmetros. Todas las versiones de RMR (1973 - 1989), estn relacionadas con la


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estimacin de resistencia del macizo rocoso. El RMR toma en cuenta los siguientes 6

parmetros: 1) Resistencia a la compresin uniaxial de la roca. 2) ndice de la calidad de roca

(RQD). 3) Separacin de las fisuras. 4) Estado de las fisuras. 5) Infiltraciones de aguasubterrnea. 6) Orientacin de las discontinuidades (Abril, 2007 y Hoek et al. 2002).

Para aplicar este sistema de clasificacin, el macizo rocoso es dividido en un nmero

de regiones estructurales y clasificadas por separado. Los lmites de las regiones estructurales

normalmente coinciden con la estructura principal como una falla o con el cambio del tipo de

roca. La tabla para determinar el RMR se presenta en el anexo A-1, con las valoraciones para

cada uno de los 6 parmetros indicados lneas arriba. Estas valoraciones se suman paraobtener el valor de RMR. Bieniawski (1989) public unas de guas para seleccionar el soporte

en tneles en roca, cuyo valor de su RMR fue determinado. Estas guas se presentan en el

anexo A-2, cabe destacar que stas fueron elaboradas para tneles de 10 m de ancho en

herradura, excavado con perforacin y voladura (P&V), en un macizo rocoso sometido a un

esfuerzo vertical < 25 MPa (equivalente a una profundidad bajo la superficie de < 900 m).

F. RMR PARA MINERIA (MRMR):El sistema Rock Mass Rating (RMR) de Bieniawski estuvo originalmente basado sobre

casos histricos registrados por ingeniera Civil. La industria minera, tendi a considerar esta

clasificacin como algo conservador y se hicieron muchas modificaciones para hacerla ms

relevante para aplicaciones mineras (Hoek et al. 2002). Un resumen explicativo de estas

modificaciones fue completado por Bieniawski (1998).

Laubscher (1977, 1984), Laubscher y Taylor (1976), Laubscher y Page (1990)

formularon un sistema modificado del RMR para minera (MRMR, Modified Rock MassRating). El MRMR toma como valor base el RMR, para luego ajustarlo para cuantificar in

situ los esfuerzos inducidos, los cambios de esfuerzos y los efectos de la voladura y alteracin.

Una serie de recomendaciones de soporte estn asociadas con los valores resultantes del

MRMR. Para aplicar el sistema MRMR de Laubscher se debe tener en cuenta que muchos

casos histricos sobre el cual se basa, fueron derivados de operaciones por hundimiento.

Originalmente, el Block Caving en las minas de asbesto en frica form la base para las

modificaciones, pero consecuentemente, otros casos histricos de alrededor del mundo hansido adicionados a la base de datos.


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Cummings y otros (1982), y Kendorski y otros (1983) modificaron tambin la

clasificacin RMR de Bieniawski, para formular el MBR (Modified Basic RMR) para minera.Este sistema fue desarrollado para operaciones Block Caving en USA. Esto involucra el uso

valoraciones diferentes para los parmetros originales usados para determinar el valor de

RMR y el ajuste del valor resultante del MBR para tener en cuenta los daos producidos por la

voladura, esfuerzos inducidos, caractersticas estructurales, distancia del frente del

hundimiento y el tamao del block caving.

G. INDICE DE LA CALIDAD DE TUNELES (Q):Barton, Lien y Lunde (1974), del Instituto de Geotecnia de Noruega (Norwegian

Geotechnical Institute, NGI) basado en gran cantidad de casos de tipos de estabilidad en

excavaciones subterrneas, propusieron el INDICE DE CALIDAD DE TUNELES (Q), para

determinar las caractersticas del macizo rocoso y requerimiento de sostenimiento en tneles.

El valor numrico de Q vara en una escala logartmica de 0,001 a un mximo de 1000. El

anexo A-3 presenta la ecuacin y la discusin de los parmetros de Q (Palmstrm & Broch,

2006).

H. INDICE DE LA CALIDAD DE TUNELES PARA TBM (QTBM):Terzaghi (1946) hizo una clasificacin de la roca basado en carga de roca, luego

Lauffer (1958) en funcin del tiempo de auto sostenimiento, y Deere (1964) plante el

RQD; todos ellos para seleccionar el tipo de sostenimiento en excavaciones con Perforacin

y Voladura (P&V). Posteriormente se sumaron las clasificaciones de Wickman y otros

(1972), Bieniawski (1973) y Barton (1974); quienes tambin lo hicieron en excavaciones con

P&V, sin tomar en cuenta las excavaciones con TBMs.

Al desarrollarse plenamente la tecnologa de las TBMs y su creciente aplicacin en

la excavacin de grandes tneles, debido a sus ventajas inherentes respecto a la P&V, oblig

la formulacin de otras clasificaciones de roca, dentro de ello el ndice QTBMde Barton (2000)

para excavaciones con TBMs (Bieniawski et al. 2006, Leitner & Schneider 2003, Abril

2007), adicionando otros parmetros a su ya conocido ndice Q, presentado en el apndice A-

3, como sigue:


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13

520

20

x

qx

CLIx

Fx

SRF

Jx

J

Jx

J

RQDQ massw

a

r

n

TBM =

Donde: mass = Resistencia estimada del macizo rocoso de una ecuacin compleja, incluyendo el valorde Q0, medido en la direccin del tnel. F = Fuerza media aplicada por cortador (ton, 10 kN), normalizado en20 ton. CLI = Indice de duracin de los cortadores (cutters life index) de NTH/NTNU, Burland 1998. q =Contenido de cuarzo en el terreno (%). = Esfuerzo biaxial inducido en el frente del tnel (MPa) en la mismazona. Normalizado a una profundidad de 100 m.

Esta relacin ha sido criticada por Blindheim (2005), quien asevera que este ndice

arroja resultados insatisfactorios. Tambin Sapigni y otros (2004) indicaron que la dispersin

de los resultados era muy significativa sobre todo las correlaciones entre Q y QTBM

,

llegndose a la conclusin que el RMR y el ndice Q no seran las mejores vas para predecir

el rendimiento de las TBMs.

I. CLASIFICACION GEOMECANICA APLICADO EN YUNCAN:La clasificacin geomecnica aplicada en Yuncn se presenta en el Captulo III (3.1.7).

2.2 FRAGMENTACION DE ROCAS

La fragmentacin de rocas prcticamente es todo lo que ocurre sobre la corteza terrestre.

El volumen de roca fragmentado por el hombre es mnimo comparado con lo producido por la

propia naturaleza (geolgicas, biolgicas, entre otros), tal como ilustra la Fig. 2-2. El hombre

fragmenta la roca bsicamente con dos propsitos: a) aprovechamiento del material

fragmentado (minas y canteras), y/o b) Disponer de un espacio libre en el seno del macizo

rocoso (tneles, accesos subterrneos, depsitos, etc.); para cuyo propsito ha venido

construyendo herramientas, mquinas y materiales cada vez ms eficaces, acorde con su

propia evolucin.

2.2.1 PROPIEDADES DE LA ROCA Y EL MACIZO ROCOSO QUEINFLUYEN EN LA FRAGMENTACIN:

En el acpite anterior, se detall referente a las propiedades del macizo rocoso, resumido

en: a) Tipo de roca que conforma el macizo rocoso, b) Estructura del macizo rocoso, y c)


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Estado de conservacin de la roca (Alonso 2007). A continuacin se detalla referente a las

propiedades de la roca, ms importantes que influyen en su fragmentacin.

A. DUREZA: La dureza de una roca, est en funcin de la composicinmineralgica, cohesin de los granos, contenido de agua entre otros. Es una de las

propiedades que mayor influencia tiene sobre su fracturamiento. La dureza guarda una

relacin directa con la resistencia a la compresin de la roca, es decir, cuanto ms dura sea la

roca, ms alta ser su resistencia a la compresin y viceversa.

B. RESISTENCIA: La resistencia de una roca est en funcin del contenido decuarzo, tal es as que las rocas con alto contenido de cuarzo, alcanzan a tener una resistencia a

la compresin hasta de 500 MPa, mientras que los silicatos ferro magnesianos alcanzan de 200

500 MPa, y la calcita entre 10 y 20 MPa.

C. ELASTICIDAD: Esta propiedad, se caracteriza por el mdulo de elasticidad yla relacin de Poisson. El primero relaciona el esfuerzo y la deformacin normal, mientras

que la relacin de Poisson es el factor de proporcionalidad entre las deformaciones

longitudinales y transversales, vara en la mayora de los casos entre 0,2 y 0,4 (slo en caso

del cuarzo es de 0,07).

D. PLASTICIDAD: La plasticidad de una roca, disminuye con el contenido decuarzo, feldespatos u otros minerales duros. Las arcillas hmedas y algunas rocas

homogneas poseen algunas propiedades plsticas.

E. ABRASIVIDAD: Es la capacidad de la roca para producir desgaste de otroscuerpos ms duros que rozan su superficie, como los elementos de corte de una perforadora o

un minador continuo. Entre los factores que contribuyen a la abrasividad de las rocas, est la

dureza de los granos que lo conforman. Las rocas con alto contenido de cuarzo, son altamente

abrasivos; asimismo la forma de los granos aumentan el grado de abrasividad, los granos

angulosos son ms abrasivos que los redondeados; la porosidad y la heterogeneidad tambin

contribuyen a la abrasividad. Es la propiedad que influye en la vida de los elementos de corte.


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F. TEXTURA: Se refiere a la estructura de los granos de mineral que constituyenla roca, como el tamao, forma, porosidad, etc. Influye en el rendimiento de la perforacin.

Perforar rocas con granos de forma lenticular es ms difcil que perforar otra roca de granosredondeados. Asimismo, las rocas porosas tienen menor resistencia a la trituracin, por

consiguiente son ms fciles de perforar.

2.2.2 CLASIFICACION DE LA FRAGMENTACION DE ROCAS

La fragmentacin de rocas puede clasificarse de acuerdo al mecanismo empleado parafragmentar la roca. En la Fig. 2-2, el autor pretende resumir en forma general estos

mecanismos, en mecnicas, fsicas, qumicas y naturales. De todos los mecanismos,

indudablemente los naturales son los que causan la fragmentacin del mayor volumen de

rocas, entre ellos la dinmica terrestre, como lo ocasionado por el terremoto y aluvin de 1970

que en pocos minutos devastaron y sepultaron la ciudad de Yungay Ancash, con ms 50

millones de TM de roca y hielo como muestra la fotografa N 2-1 (Diario El Comercio).

2.2.3 FRAGMENTACIN MECANICA DE ROCAS

La fragmentacin mecnica, es el mtodo de fragmentacin artificial de roca que ms ha

contribuido al desarrollo de la humanidad; porque gracias a este mtodo, el hombre ha sido

capaz de llegar a mover ingentes cantidades de roca fragmentada por da, permitindole

aprovechar los recursos de la corteza terrestre, construccin de grandes tneles(carreteros,ferrocarrileros, de aduccin, etc.), carreteras, canales, etc.


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Fig. N 2-2: Clasificacin general de la fragmentacin de rocas.

FRAGMENTACION DE ROCAS

MECANI CA FI S

PERFORACI ON METALURGI A VOLADURA EXCAVACI ON

Per cusi n Rot o er cusi n Rot aci n Mi nado Cont i nuo

Qu mi cos

F s i c o

Nucl ear esPi ck hammer Tr i cono

J ack Hammer Por Cort e

To Hammer

Down t he Hol e

De Su er f i c i e

Dra as R. de an i l ones

Per f . De Pozos Sur f ace Mi ner

Tunnel Bor i ng Machi ne( TBM) Roadheader ( RH) Shear er ( SH)Rai se Bori ng ( RB) Mobi l e Mi ner ( MM) BorPak ( BP)

Subter r neo

A r i cul t ur a

Const r ucci n

Hi drul i co Tr mi co El

Cavi t aci n

et de A ua Er osi n

Pl asma

So l et e Fl ui do Cal i ent eCont r acci n- Di l at aci n

Con el ac i n

I nd

Ar co El ct r i

Di

Ma mat i smo Ter r em

Tect oni smo Vul cani s F


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Fotografa N 2-1: Plaza de armas de Yungay-Ancash sepultada por millones de toneladasde roca fragmentada y transportada por el aluvin del 31/05/1970 (Diario El Comercio).

A. PRINCIPIO DE FRAGMENTACIN MECANICA DE ROCAS

El principio de fragmentacin mecnica de rocas consiste bsicamente en vencer laresistencia a la compresin de la roca (c), ejerciendo una presin (empuje) sola o

acompaada de otros mecanismos como la rotacin y/o percusin. El autor considera que las

voladuras tambin se pueden considerar como fragmentacin mecnica, bajo la premisa que la

reaccin explosiva por s misma no contribuye significativamente a la rotura, sino el resultado

de dicha reaccin, sea como onda de choque (fenmeno mecnico) o la explosin (otro

fenmeno mecnico).

B. CLASIFICACION DE LA FRAGMENTACIN MECANICA DE ROCAS

La fragmentacin mecnica se podra clasificar en Perforacin, procesos metalrgicos,

voladura y la excavacin.

i) PERFORACIN: Respecto a la perforacin se ampla en el siguiente acpitey captulos siguientes, puesto que el presente estudio, est orientado al estudio de la

perforacin, y dentro de ello, especficamente las mquinas tuneleras tipo TBM.


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ii) PROCESOS METALURGICOS:Estos mecanismos son bsicamente el

chancado y la molienda, que consisten en reducir la granulometra de la roca paulatinamente

hasta partculas muy finas como la malla 200.

iii) VOLADURA:Como se indic lneas arriba, la reaccin explosiva (reaccinqumica), no ataca a la roca significativamente, sino el resultado de la reaccin. Este mtodo

de fragmentacin, se basa en alojar una carga explosiva sobre o dentro de la roca, de tal forma

que al producirse la detonacin del explosivo provoca un fisuramiento, por el impacto

provocado por la onda de choque (fenmeno mecnico). Seguidamente, el recombinado de los

elementos afines al oxgeno, se oxidan formando gases estables y otros productos dependiendode la composicin del explosivo; los gases al expandirse (otro fenmeno mecnico) completan

el fracturamiento y desplazamiento del material. No es propsito del presente estudio,

abundar sobre este mtodo de fragmentacin. Sin embargo, lo referente a la voladura de

tneles, se hace hincapi en el Captulo VI, correspondiente al estudio comparativo con el de

minado continuo.

iv)

EXCAVACION: Este mtodo de fragmentacin de la roca, es provocado porla agricultura (canales, cultivo, et.), excavaciones para edificaciones (zanjas, zapatas, tabiques,

etc.).

2.2.4 INDICES DE FRAGMENTACIN DE ROCAS

A. PERFORABILIDAD (DRI)

Los ndices de perforabilidad (drill rate index, DRI), desgaste de la broca (bit wear

index, BWI) y ndice de duracin de los cortadores (cutter life index, CLI), estn basados en

resultados de pruebas de laboratorio. Para la voladura de rocas y tunelera, la perforabilidad

tiene la mayor influencia sobre: a) demanda de tiempo y costos, y b) Seleccin de mtodo y

equipo. La perforabilidad es el grado de facilidad y economa con las que un macizo rocoso

puede perforarse con una determinada mquina perforadora. Por consiguiente, est en funcin

del tipo de roca y el equipo aplicado; y est referido a la perforacin de taladros para

voladuras principalmente, cuyo dimetro oscila entre 1 a 22 . La perforabilidad, se


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determina en funcin de 3 parmetros: a) Velocidad de penetracin (cm/min). b) Desgaste de

la broca. c) Vida de la broca en metros perforados.

El DRI y BWI, fueron desarrollados por el Departamento de Geologa del Instituto

Tecnolgico de Noruega (The Norwegian Institute of Technology, NTH) en los aos 1958

1961. El CLI fue desarrollado por el Departamento de la Ingeniera de la Construccin de

NTH en los aos 1980 1983 (Hudson et al. 2003, Bruland 1998). Los registros muestran que

DRI y CLI dan una buena y reproducible medida de la perforabilidad y abrasividad de las

rocas. Sin embargo, el BWI tiene ciertas debilidades, Por ello la universidad de Trondheim

(1998), hizo una investigacin para reemplazar el BWI por VHNR (Vickers Hardness NumberRock). El ndice de perforabilidad (DRI) se calcula en base a 2 pruebas de laboratorio, la

prueba sueca a la fragilidad (S20) y el ensayo Sievers (SJ), como se detalla en el anexo A-4.

i) INDICE DE DESGASTE DE LA BROCA(Bit Wear Index, BWI): El BWI

es calculado a partir del DRI y el valor de la abrasin (Abrasion Value, AV), siendo esta

ltima, una medida de la abrasin del polvo de roca, en funcin del tiempo sobre el carburo de

tungsteno. Este mtodo fue desarrollado por el Departamento de Geologa de NTH en losaos de 1958 1961 (Reider Lien, Rolf Selmer-Olsen), y est esquematizado en el anexo A-5.

Las partculas de roca triturada de menos de 1 mm pasa por debajo de la broca de carburo de

tungsteno bajo carga. El valor de la abrasin es el peso perdido por la broca en mg, despus

de 100 revoluciones del disco de acero, que en tiempo equivalen a 5 minutos de prueba. El

BWI se calcula del grfico presentado en el anexo A-5, a partir del valor de DRI y la abrasin

AV. El BWI sirve para estimar la vida de las brocas, expresada en metros perforados o

volumen perforado (Plinninger et al. 2002).

ii) INDICE DE LA VIDA DE LOS CORTADORES(Cutter Life Index, CLI):

El CLI es calculado en base al valor J de Sievers y el valor de la abrasin del acero (Abrasion

Value Steel, AVS). El CLI expresa la vida en horas de excavacin para los discos de acero

(cutter ring) para TBMs (Hudson et al. 2003). El AVS es medido por el mismo equipo de

prueba, que para el AV, usando una broca de prueba del acero usado en la fabricacin de

discos cortadores. El tiempo de prueba es 1 minuto, es decir, 20 revoluciones. El CLI se

expresa en funcin del AVS y el ndice Siever (SJ), como sigue:


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iii) PARAMETRO DE DESGASTE VHNR: La composicin mineralgica de

una roca, determina en parte su abrasividad en funcin del tiempo de accin de sus partculas

sobre el equipo de perforacin. Este concepto es la base para establecer nuevos parmetros

para determinar la vida en servicio de las brocas y cortadores. El Nmero de Dureza de

Vickers (Vickers Hardness Number, VHN), es la dureza en funcin de la dureza de cada

mineral que constituye una roca, haciendo una combinacin de la dureza de cada uno de ellos

y su porcentaje presente, se obtiene un nmero de dureza para la roca (Vickers Hardness

Number Rock, VHNR). El cuadro N 2-1, muestra un modelo de clculo del VHNR para una

muestra de gneiss.

Cuadro N 2-1: Modelo para determinar el VHNR (Bruland, 1998)

MINERALPOCENTAJEEN LA ROCA

(%)

NUMERO DEDUREZA DEL

MINERAL(VHN)

PORCION DEDUREZATOTAL

Cuarzo 30 1060 318

Plagioclasas 63 800 504Anfibolita 2 600 12Biotita 5 110 6

DUREZA TOTAL VHNR 840

El anexo A-6 presenta los valores de VHN para los minerales ms comunes. El cuadro

N 2-2 presenta los intervalos recomendados de acuerdo a las categoras (Universidad de

Trodheim, 1998), relacionados a la distribucin de los resultados de las pruebas en la base de

datos.

v)PERFORABILIDAD EN PERFORACION ROTATIVA: La velocidad depenetracin, se considera generalmente como el parmetro esencial durante el planeamiento de

minado y estimacin de costos; con ese propsito Houhgs Tool Co. (1950) estandariz las

pruebas de de microbit e indenter test, las mismas que se ilustran las fotografas N 2-2a y b.

Cuadro N 2-2: Intervalos de categoras para el DRI, BWI y CLI.


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CATEGORIA DRI BWI CLI

Extremadamente baja 25 10 < 5

My baja 26 32 11 20 5,0 5,9Baja 33 42 21 30 6,0 7,9

Media 43 57 31 44 8,0 14,9

Alta 58 69 45 55 15,0 34

Muy alta 70 82 56 69 35 74

Extremadamente alta 83 70 75

La perforabilidad podra definirse de muchas maneras, en funcin de los parmetros que

intervienen como la energa especfica, coeficiente de resistencia de la roca (CRS), nmero dedureza de impacto de la roca (RIHN), Micro dureza de Vickers, textura de la roca, etc. (Tapia,

2006).

(a) (b)Fotografa N 2-2: Pruebas de Hughs Tool Co. a) Prueba de Microbit. b) Indenter Test.

El ndice de perforabilidad en la prediccin de la velocidad de penetracin de

perforadoras rotativas es el principal parmetro (Bilgin et al. 1993, Kahraman et al. 2000).

Investigadores de la Universidad de Trondheim hicieron estudios de taladros de perforacin

rotativa en 14 tipos de roca, en 8 minas a cielo abierto. Las penetraciones netas de los taladros

se calcularon a partir de las mediciones de rendimiento, las velocidades de penetracin se

correlacionaron con las propiedades de las rocas y luego dedujeron las ecuaciones que

presenta el cuadro N 2-3.

Cuadro N 2-3: Ecuaciones para determinar la velocidad de penetracin (Vp) (Bilgin & Hahraman 2003)


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ECUACIN DE REGRESIN DE LA VELOCIDADDE PENETRACIN, VP (m/min)

PROPIEDADES DE LA ROCAECUACION LINEAL

ECUACIONLOGARTMICA

Resistencia a la compresin uniaxial, c(Mpa) VP = - 0,02 c+ 2,47 VP = - 0,71 ln c+ 4,07Resistencia a la tensin brasilea, t(Mpa) VP = - 0,24 t+ 2,48 VP = - 0,75 ln t+ 2,40

Resistencia a la carga puntual, I (Mpa) VP = - 0,53 I + 2,64 VP = - 0,9 ln I + 2,05

Valor de martillo de schmidt, Sv VP = - 0,034 Sv + 2,85 VP = - 5,57 ln Sv + 7,26

Valor de cono de indentacin, Ci VP = - 0,47 Ci + 2,42 VP = - 0,64 ln Ci + 1,77

Dureza cerchar, Ch (seg) VP = - 0,05 Ch + 2,10 VP = - 0,65 ln Ch + 2,92

Resitencia al impacto, i VP = - 0,041 i+ 4,04 VP = - 2,79 ln i+ 12,98

R. Altintag (2002), hizo un anlisis para relacionar la fragilidad de la roca y el ndice de

perforabilidad con otras propiedades de la roca, aplicado a la perforacin rotativa, en base a

los datos experimentales de Kahraman et al. (2000) y Bilgin et al. (1993), presentados en los

anexos A-7 y A-8, dedujo las relaciones presentadas en el anexo A-9, para determinar el

ndice de perforabilidad (DRI), velocidad de penetracin (Vp), entre otros parmetros.

B. EXCAVABILIDAD DEL MACIZO ROCOSO (RME)

El concepto de excavabilidad del macizo rocoso (Rock Mass Excavability, RME), podra

definirse como la facilidad con la que un determinado terreno puede ser excavado, y fue

estudiado inicialmente por Kirsten (1982). Un proyecto tunelero requiere contar con una

herramienta objetiva, para decidir el sistema de excavacin a aplicar, P&V o TBM.

Bieniawski y otros (2006), formularon el RME como el mejor modelo para decidir la

aplicacin de las TBMs y pronosticar su rendimiento; como resultado de un estudio

minucioso a lo largo de 22 900 m de tnel disgregado en 387 tramos en distintos proyectos

tuneleros, considerando los siguientes datos: a) Geomtricos (ubicacin del tramo, dimetro y

longitud); b) Datos del terreno (ndices RMR, DRI, caractersticas de la roca, orientacin de

junturas y presencia de agua); y c) Datos de la TBM (Velocidad de avance, Utilizacin de la

TBM, ndice de penetracin, velocidad de rotacin del cabezal, Empuje y energa especfica

de excavacin).

i) PARAMETROS QUE CONFORMAN EL RME Y SU CALIFICACIN:


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Los parmetros que definen el RME y sus respectivas calificaciones se presentan en el

cuadro N 2-4. Los parmetros que tienen mayor influencia sobre la velocidad media deavance (ARA) de las TBMs en m/da, son: perforabilidad, separacin de discontinuidades y

el tiempo de auto soporte; a los que se adicion la resistencia a la compresin uniaxial de la

roca intacta y el caudal de agua infiltrada a la excavacin. En la aplicacin del RME, se debe

tener en cuenta las siguientes 3 excepciones: a) Para cualquier valor de RME asignado a un

tramo, donde alguno de los 5 parmetros se califica 0, se admite que el valor de ARA en dicho

tramo ser menor de 2 m/da. b) Si la resistencia a la compresin es 10 l/s.

Los valores de 4 de los 5 parmetros que conforman el RME, se conocen como

resultado de los reconocimientos habituales. El 5 parmetro, tiempo de auto soporte puedeestimarse del grfico de Bieniawski (1979), ilustrado en el anexo A-10, pero como ello

corresponde a la excavacin con Perforacin y Voladura (P&V), cuando se aplican

TBMs, debe usarse la relacin RMRTBMde Alber (1996):

ii) RELACION ENTRE LA ARA Y LA RME: La velocidad media de avance

(ARA) en m/da, es el parmetro esencial para comparar los mtodos de excavacin de

tneles. Una de las aplicaciones ms importantes de la RME es predecir con cierta precisin

la ARA, cuya relacin se presenta en el cuadro N 2-5 para un determinado tramo de tnel

aplicando TBM de doble escudo.

Cuadro N 2-4: Parmetros para determinar el RME y sus respectivas calificaciones.RESISTENCIA A LA COMPRESIN UNIAXIAL [ 0 - 15 puntos]


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R. UNIAX., c(Mpa) 180

PUNTUACIN 0 (*1) 10 15 5 0

INDICE DE PERFORABILIDAD [0 - 15 puntos]

I. DE PERF. (DRI) >80 80 - 65 65 - 50 50 40 30 Perpendicular Oblicua Paralela

Puntuacin 10 0 5 10 20 15 0 10 5 0

TIMPO DE AUTO ESTABILIDAD [ 0 - 25 puntos]

HORAS 192

PUNTUACIN 0 2 10 15 25

AFLUENCIA DE AGUA [ 0 - 5 puntos]

Litros / segundo >100 70 - 100 30 - 70 10,0 30


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S: RME > 75 Vp = - 40,94 + 1,013 RME; Vp en mm/min.

EMPUJE POR CORTADOR (FC):FC= 0,009 RME

3

+ 0,1416 RME2

+ 142,6; FCen kN. TORQUE APLICADO AL CABEZAL DE LA TBM (T):

T = 1,1375 RME2 190,86 RME + 11914; T en kNm.

Cuadro N 2-5: Relaciones para determinar la ARA en funcin de la RME (Bieniawski et al. 2006).

EXCAVABILIDADDEL MACIZO

ROCOSO (RME)

ECUACION DE LAVELOCIDA MEDIA DE

AVANCE(ARA)

VALORESEXTREMOS

DE ARA(m/da)

OBSERVACIONES

RME > 75 ARA = 0,56 RME - 26 16 y 30 Para RME > 75, el avance ser mayor a 16 m/da

RME < 75 ARA = 0,218 RME 5,32 y 16S 50


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determina en el cuadro N 2-6.A partir del BI, se puede determinar los ndices factor de potencia para el ANFO (CE) y el

factor de energa (FE), como sigue:

CE = 0,004 BI

FE = 0,015 BI

Aduvire y Lopez Jimeno (1992), consideran que la propiedad geomecnica ms

determinante para estimar la volabilidad o ripabilidad, es la velocidad ssmica del macizo

rocoso. Los fabricantes de tractores, consideran que un macizo rocoso es ripable hasta 2000

m/s de velocidad ssmica, lo cual en la prctica no resulta as. Chevassu (1976) demostr que

los macizos rocosos fcilmente ripables tienen una velocidad ssmica inferior a los 1000 m/s e

inclusive 700 m/s, pero no 2400 m/s como establece Caterpillar (1983). A partir de 1000 m/s

de velocidad ssmica, la roca sera solamente volable (Luengo 2004), bajo los criterios

globales de productividad. El anexo A-11 ilustra el criterio de ripabilidad establecida por

Weaver, que ha sido criticado por una serie de investigadores como Kirsten (1982), Singh

(1989), entre otros, por no tomar en cuenta ciertos factores como: Disposicin de la

estratificacin, tamao y forma de los bloques, diaclasado, familias de juntas, etc.

Francisco J. Luengo R. y Salvador Gonzales S. (2004), proponen un mtodo de

calificacin de la volabilidad o ripabilidad, siguiendo las siguientes etapas: a) Determinacin

de datos de campo, b) Aplicacin de los criterios clsicos (Ej. Weaver), c) Clculo de costos

de la perforacin y voladura (aplicando BI se determina la carga especfica, con lo cual se

puede determinar los parmetros de perforacin y voladura y los costos involucrados), d)

Estudio de la geometra de la excavacin, e) Evaluacin de las necesidades de produccin, f)Anlisis medioambiental y de seguridad (tener en cuenta los niveles permisibles de

vibraciones, golpe de aire, ruidos, polucin y proyeccin de materiales, etc.), g) Estimacin de

costos globales.

Cuadro N 2-6: Calificacin de los parmetros geomecnicos para determinar el ndice de volabilidad, Lilly(1986, 1992).

PARAMETROS GEOMECNICOS CALIFICACION1. DESCRIPCION DEL MACIZO 1.1 Friable / poco consolidado 10


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1.2 Diaclasado en bloques 20ROCOSO (RMD)

1.3 Poco masivo 50

2.1 Pequeo ( 1,0 m) 50

3.1 Horizontal 10

3.2 Buzamiento normal al frente 20

3.3 Direccin normal al frente 303. ORIENTACION DE LOS PLANOS

DE JUNTURAS (JPO)

3,4 Buzamiento coincidente con elfrente.

40

4. INFLUENCIA DEL PESO ESPECIFICO (SGI) (S-G en t/m3) SGI = 25 (SG) 50

2.2.5 PERFORACIONEste mtodo de fragmentacin de roca, se caracteriza por tener los siguientes

elementos comunes: a) Una fuente energa (perforadora, motores, pistones, etc.). b) Un medio

de transmisin de energa (varillaje, ejes, fluidos, etc). c) Elementos de corte (brocas, discos,

rodillos, explosivos moldeados, cucharas, etc.). d) Evacuacin de la roca fragmentada (agente

de barrido, scrapers, tornillos, mantles, cadenas, fajas, etc.). Es el mtodo artificial ms

importante en sus distintas presentaciones y aplicaciones, que permite perforar la roca con

diversas profundidades y dimetros.

A. PRINCIPIOS BSICOS DE LA PERFORACIN

Cualquiera sea el mtodo de perforacin, el principio bsico es vencer la resistencia a la

compresin de la roca. La Fig. 2-3 ilustra la forma como un elemento de corte, que bien

podra ser un botn o inserto de una broca, ataca a la roca. Por otro lado, la Fig. 2-4, muestra

el modelo de fragmentacin producido por el disco cortador de una mquina tunelera (TBM)

(Ozdemir et al. 1995).


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Fig. 2-3: Mecanismo de trituracin de la roca durante la perforacin.

B. CLASIFICACION DE LA PERFORACIN

i) PERFORACION POR PERCUSIN:Es el mecanismo que fragmenta a la rocapor pura percusin, la fotografa N 2-3 ilustra un martillo hidrulico rompiendo bancos en una

chancadora primaria . Se emplea bsicamente para hacer rebajes (patillado), excavar rocas de

baja dureza, desmenuzar fragmentos sobredimensionados, romper pavimentos.

ii) PERFORACION POR ROTOPERCUSION: Utiliza el mecanismo

combinado de percusin y rotacin. Pertenecen a este grupo de equipos: a) Las perforadoras

rotopercutivas con martillo en cabeza (top hammer, TH), la fotografa N 2-4 ilustra un jumbo

hidrulico seccionado mostrando sus partes internas como el pistn y el mecanismo de giro, y

b) martillo en fondo (Down The Hole, DTH) a modo de ejemplo se ilustra en la fotofrafa N

2-5. El principio de funcionamiento, se basa en los parmetros de percusin, rotacin,empuje y barrido (Atlas Copco 1984). El cuadro N 2-7 ilustra una comparacin entre las

perforadoras neumticas e hidrulicas.


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Fig. N 2-4: Astillamiento de la roca por uncortador tipo disco. Fotografa N 2-3: Martillo rompe bancos

Las perforadoras con martillo en

fondo (DTH), se desarroll en 1951,

desde entonces, se ha venido

aplicando en la explotacin de minas

a cielo abierto, en rocas de resistencia

media a dura, con dimetros de 105 mm a 200 mm (no obstante que existen modelos hasta de

36). En minera subterrnea se viene aplicando desde 1975, al introducirse los mtodos deexplotacin por taladros largos y las voladuras VCR. El cuadro N 2-8, ilustra las

caractersticas de algunos martillos en fondo.

iii) PERFORACION ROTATIVA:Es el mtodo de perforacin que nicamenteemplea la rotacin y el empuje (pulldown) para la perforar la roca, existen 2 tipos: Perforacin

rotativa con triconos y la perforacin rotativa por corte. Siendo la primera de mayor

aplicacin, que data de 1907 cuando se aplicaba a la perforacin de pozos petrolferos (Pernia

y otros 2003), pero con la introduccin del ANFO por la dcada de los aos 50 se introdujo a

la minera, en la actualidad se tienen equipos capaces de perforar taladros hasta de 24 de

dimetro, la fotografa N 2-6 ilustra la perforadora rotativa Bucyrus-Erie 45R.

Fotografa N 2-4: Jumbo hidrulico seccionado. Fotografa N 2-5: Perforadoras DTH

La automatizacin de estas perforadoras se inici en 1999, siendo las principales

innovaciones respecto al barrido, monitoreo, control, empuje, rotacin y el uso del GPS para


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reducir costos de topografa. Asimismo, la ltima generacin de perforadoras rotativas, son

convertibles a DTH, para perforar rocas muy duras con dimetros medianos con mayor

eficiencia.

Estos equipos estn montados sobre orugas o

neumticos. Los montados sobre orugas tienen una

serie de ventajas como: Mejor estabilidad, capacidad

para trabajar en pendientes muy pronunciados,

mayor pulldown, menor presin al terreno, entre

otros. Por otro lado, tienen el inconveniente subajsima velocidad de desplazamiento, 2 3 Km/Hr;

mientras que los equipos montados sobre

neumticos, se usan en operaciones de pequea

envergadura, su velocidad de desplazamiento es

superior al de los anteriores, 30 Km/Hr. La energa

de accionamiento, puede ser diesel o elctrico.

Fotografa N 2-6: Perforadora rotativa (Bucyrus Erie)

Cuadro N 2-7: Perforadoras martillo en cabeza neumticas Vs hidrulicas.


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Cuadro N 2-8: Caractersticas de algunos DTH.

iv) PERFORACION DE MINADO CONTINUO: Este mtodo defragmentacin se encuentra detallado en los captulos siguientes. A diferencia de los mtodos

de perforacin antes indicados, cuya ejecucin es bsicamente para alojar explosivos para

hacer voladuras; este mtodo de perforacin produce el arranque de la roca en distintasformas y secciones, sin requerir la intervencin de la energa explosiva para fragmentar la

roca. Adems, en forma simultnea y continua realiza la operacin de carguo y acarreo.

2.3 LOS MINADORES CONTINUOS

Los minadores continuos, son equipos que en sus diversas formas y aplicaciones, sirven

VALORES / APRECIACINPARAMETROS TIPICOS DE LASPERFORADORAS CON MARTILLO ENCABEZA

PERFORADORASNEUMATICAS

PERFIRADORASHIDRAULICAS

Relacin: Dimetro pistn/Dimetro de barra 1,5 - 1,7 1Presin de trabajo (PSI) 75 - 150 1500 3600Frecuencia de impactos (golpes / min) 1500 - 3400 2000 5000Velocidad de rotacin (RPM) 40 - 400 0 500

Empuje (Kg) 300 - 500 > 1500Rango de dimetros de perforacin (pulg) < 4 hasta 6Profundidad de perforacin (m) < 15 > 30Consumo relativo de aire (CFM/min-cm deDim.)

75 - 100 20 32

Costo de inversin Bajo AltoInfraestructura y talleres Menor MayorReparacin y mantenimiento Fcil EspecializadoRendimiento Bajo AltoConsumo de energa Alto BajoConsumo de accesorios de perforacin Mayor MenorPosibilidad de automatizacin Imposible PosibleOperacin del equipo Fcil EspecializadoErgonoma del equipo Mala BuenaPeligro inherente en su operacin Bajo Alto

DIMETRO DE PERFORACIN (mm) 100 125 150 200 300

Dimetro del pistn (mm) 75 91 108 148 216

Carrera del pistn (mm) 100 102 102 100 100

Peso del martillo (Kg) 38,5 68,5 106 177 624

Consumo de aire (m3/min) a 145 PSI 4,7 6,7 10,1 17,1 28,2

Relacin: Dimetro taladro/dimetro pistn 1,33 1,37 1,39 1,35 1,39

Consumo relativo de aire (m3/min. Cm) 0,47 0,54 0,67 0,86 0,94


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para fragmentar y excavar la roca. Por la competitividad, avance tecnolgico y preservacin

ambiental, la industria de la excavacin, apunta al uso de sistemas de minado continuo, tanto

en superficie como en el subsuelo. En estas ltimas dcadas, se viene desarrollando yperfeccionando una variedad de equipos de minado continuo, tendientes a desplazar el uso de

explosivos para fragmentar la roca. Los equipos de minado continuo precedentes, estuvieron

limitados a la excavacin de terrenos relativamente suaves, como la minera de carbn y

remocin de materiales suaves, pero actualmente, el tipo de roca, ya no es una limitante para

la aplicacin de este sistema.

Por lado, las TBMs estuvieron orientados nicamente a la excavacin de tneles deuso civil (ferrocarrileros, carreteros, hidroelctricos, etc.); lo cual ha sido superado con la

exitosa aplicacin en minera, la TBM Robbins/Atlas Copco 156-275, en la mina Lower

Kalamazoo de Magna Copper en Arizona, USA, para el desarrollo de la mina para su

explotacin por Block Caving.

2.3.1 DEFINICION DE MINADORES CONTINUOS

Los equipos de minado continuo en general, se pueden definir como equipos de

excavacin de rocas de gran envergadura, capaces de arrancar la roca sin requerir de la energa

explosiva para fragmentarla, realizando adems, simultneamente el carguo y evacuacin del

material sin requerir equipos adicionales de limpieza y transporte primario. El transporte

principal, puede ser una secuencia de fajas o vagones con locomotoras en caso de minadores

continuos pequeos.

2.3.2 HISTORIA DE LOS MINADORES CONTINUOS Y APLICACIONESEN EL PERU

La evolucin y perfeccionamiento de los minadores continuos tiene larga historia, que por

razones obvias del presente estudio se hace un relato sucinto. La inquietud por las mquinas de

minado continuo surge en 1818, concebido por Mark Brunel, para la excavacin del tnel bajo

el ro Tmesis. Para llegar a los actuales minadores continuos, se tuvo una serie de tropiezos y

fracasos que desalentaron a los hombres de entonces seguir con ese afn; la primera tunelera a

seccin completa que tuvo xito aparente, fue la diseada por el Coronel Beaumont en 1884,


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para excavar el tnel piloto del proyecto tunelero bajo el Canal de la Mancha (Francia -

Inglaterra); a partir de esa poca hasta 1951 hubo muy poco inters por este sistema de minado

por los fracasos tenidos en el pasado (Bator & Grosvenor 1972).

En el ao 1956 se vuelve a retomar la idea de construir mquinas tuneleras a seccin

completa. Tal es as que alrededor de 1978, un programa de investigacin en Colorado School

of Mines (CSM), estableci exitosamente una relacin entre la fuerza sobre el cortador y su

comportamiento de penetracin; incluyendo la resistencia al esfuerzo compresivo y cortante de

la roca, dimetro del cortador, ngulo de ataque de los discos y el espaciamiento entre los

cortadores.

En 1981, se introduce la primera mquina tunelera al Per, TBM Atlas Copco Jarva

MK12 con 3,9 m de dimetro, para completar la excavacin de los 6,5 Km de los 13.5 km de

tnel del proyecto hidroelctrico de Carhuaquero Chiclayo (Cedrn 1983). Entre 1993 y

1996 Magma Copper Co. aplic por primera vez la TBM 156-275 marca Robbins, para

desarrollar y dejar expedito la preparacin de su depsito Lower Kalamazoo de cobre /

molibdeno, para su explotacin por block caving (Chadvik 1995, Janson 1995).

Entre 1999 2000, se aplic la TBM Atlas Copco Jarva MK 15 de 5,7 m de dimetro

para excavar los 9 km de tnel del Proyecto Hidroelctrico de Chimay en Junn Per

(Centrales Hidroelctricas URL, World Tunnelling URL). En ao 2000, se aplic

exitosamente la TBM de escudo mixto AVN 2 500 de Herrenknecht de 3,10 m de dimetro

exterior, durante la rehabilitacin de la central hidroelctrica de Machu Picchu. Un ao

despus (2001), se inici la excavacin de los tneles del proyecto hidrolctrico de Yuncn(PaucartamboII), Pasco Per aplicando las tuneleras Atlas Copco Jarva MK 12 y FORO

900S de 4,10 y 3,50m de dimetro, respectivamente.

En la actualidad, hay una serie de TBMs aplicndose en el mundo, entre ellos, las

TBMs Herrenknecht de 10 m de dimetro en la excavacin de lo que ser el tnel ms largo

del mundo, tnel ferrocarrilero Gothard que unir Zurich con Miln (57 KM) (Urbipedia

2009), este proyecto se inicio en 2002 y se tiene previsto concluirlo el ao 2017. Entre

setiembre y diciembre de 2006, introdujeron dos tuneleras ms grandes del mundo con 15,43


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m de dimetro (Herrenknecht S-317 y S-318), para la excavacin de los dos tneles carreteros

de 7,2 KM, bajo el lecho del ro Yants en Shangai China. Este proyecto entrar en

funcionamiento en abril del ao 2010 (BBC News 2000).

Desde Febrero de 2007 hasta la actualidad, se viene aplicando en nuestro pas la TBM

Robbins MB 200 con 5,30 m de dimetro provisto de 35 cortadores, para excavar 14 de los 20

Km de tnel del proyecto Trasvase Olmos ubicado en Lambayeque (Robbins 2008).

2.3.3 CLASIFICACION DE LOS MINADORES CONTINUOSA. MINADORES CONTINUOS DE SUPERFICIE: Son equipos diseados

para su operacin nicamente en superficie, dentro de estos e

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