Tehnical Solution ZX
-
Upload
goran-gogo-anastasieski -
Category
Documents
-
view
235 -
download
0
Transcript of Tehnical Solution ZX
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 1/13
Technical Solution on Retaining Wall km.7+544
14.03/2016
Main Contractor Sub-Contractor
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 2/13
СОДРЖИНА
НАСЛОВНА СТРАНА
ТЕХНИЧКИ ИЗВЕШТАЈ
ОСНОВА
ПОПРЕЧЕН ПРЕСЕК
ПОДОЛЖЕН ПРЕСЕК
СТАТИЧКА АНАЛИЗА
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ
АРМАТУРНИ ДЕТАЛИСПЕЦИФИКАЦИЈА
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 3/13
Објект:Коридор -8
Делница Кичево-Подвис
ТЕХНИЧКО РЕШЕНИЕ
No.14.03/2016
КОН ОСНОВЕН ПРОЕКТ ЗА АБ ПОТПОРЕН ЅИД НА КМ 7+544
ZX
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 4/13
ТЕХНИЧКО РЕШЕНИЕКОН ОСНОВЕН ПРОЕКТ ЗА АБ ПОТПОРЕН ЅИД 7+544
ZX
На АБ потпорен ѕид на км 7+544 , на ламела ZX, после ископот на темелната јамапрема котите од основен проект, утврдено е дека геомеханичките карактеристикина подлогата за темелење не се соодветни на карактеристиките дадени вогеомеханичкиот елаборат.
После горенаведените констатации се пристапи кон дополнителен ископ на јамата седо откривање на добро носиви слоеви. Поволно ниво за темелење на ламелата ZX,
е констатирано на кота 721.10 .Поравнувањето до кота на темелење е предвидено еда се изведе со мршав бетон.
Најнапред извршена е статичка анализа на потпорниот ѕид со геометрискитекарактеристики од основниот проект, при што констатирано е дека се јавува големексцентрицитет во однос на подлогата поради што напрегањата во земјата се многуголеми, а коефициентот на сигурност против превртување е помал од дозволениот.Со констатираните коти на темелење,пониски од оние во основниот проект,зголемена е висината на ѕидот и темелот. Во согласност со новонастанатитеуслови, избрани се геометриски карактеристики и за новодобиениот ѕид извршенае:
- проверка на сигурност против превртување- проверка на сигурност против лизгање
- статичка анализа- димензионирање
Со спроведената постапка максималните контактни напрегања во подлогата сведни сево границита дадени во геомеханичкиот извештај од основниот проект како иконстатациите од геомеханишарот дадени во приложениот извештај од извршенатаинспекција на градежната јама.
Во прилог на техничкото решение доставени се статичките анализи ,геометрискитекарактеристики ,димензинирањата и арматурните детали .
Изработил:
Горан Анастасиески д.г.и
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 5/13
TECHNICAL SOLUTION TO THE MAIN DESIGN FOR RC RETAININGWALL 7+544 ZX
At the retaining wall at km 7+544, campade ZX, after the excavation of the foundation pit inaccordance with the elevations of the main design, it has been established that thegeomechanical characteristics of the subsoil for the foundations are not in accordance with thecharacteristics given in the geomechanical elebaorate.
After the above findings, the pit was additionally excavated until good load- bearing layerswere found.The favorable level for founding of campade ZX was established at elevation of 721.10.Theleveling of these two levels is planned to be carried out with concrete fill-in.
Firstly, a static analysis of retaining wall with geometric characteristics of the basic design had
been performed, where it was concluded that there is a great eccentricity with respect to thesubsoil and because of that the stresses in the ground are very large, and the coefficient of safety against overturning is lower than permitted. With the established elevations of founding,lower than those in the main design, the height of the wall and foundation has been increased.In accordance with the new conditions, geomechanical characteristics have been selected andfor new wall the following was performed:
• Verification of the safety against overturning• Verification of the safety against land sliding• Static analysis• Dimensioning
With the conducted procedure, the maximum contact stresses in the subsoil have been
reduced within the limits given in the geomechanical report from the main design, as well asthe findings of the geomechanic given in the attached report from the performed inspection of the foundation pit.
In enclosure to the technical solution static analysis, geometrical characteristics, dimensioningand reinforcement details are submitted.
Prepared by:Goran Anastasieski
/grad.civ.eng/
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 6/13
b ar b ak an a
F 5 0 mm
v o d o pr o p.
( ~ ak al ) 5 0 s m
7 3 4 ,2 9 -7 3 4 ,4 6
7 3 4 ,2 9
7 3 4 ,4 6
7 2 1 ,1 0
7 2 1 ,2 0
7 2 3 ,2 0
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 7/13
ka=cos^2(ϕ+α)/(cos^2 (α)*(1+SQRT(sin(ϕ+δ)*sin(ϕ-β)/cos(α- δ)*cos(α+ β)))^2*(1/(cos(α- δ))
ka= 0.651731763
Pa=γ*h*ka= 146.77 KN/m2
Ea=Pa*h/2= 826.32 KN/m1
Eah=Ea*cos(α- δ)= 786.43 KN/m1
Eav=Ea*sin(α+ δ)= 375.71 KN/m1
γ= 20 KN/m3
α= 4.584 0.080 rad
β= 33.69 0.588 rad
δ= 22.46 0.392 rad
ϕ= 33.69 0.588 rad
h1= 11.26 m
h2= 2 m
cos^2(ϕ+α)= 0.616307155
cos^2 (α)= 0.993611363
sin(ϕ+δ)= 0.830498693
sin(ϕ-β)= 0
sin(ϕ+β)= 0.923076016
cos(α- δ)= 0.951725647
cos(α+ β)= 0.785052327
a1= 0.7 m1
a2= 0.9 m1
a3= 2.6 m1a4= 2.6 m1
a5= 6.80 m1 M= 29,373,978 daN*sm e= 162.47 cm
N= 180,796 daN a5/6= 113.3333333 cm
n= 1.5 c=a5/2-e= 177.53 cm
m= 0.08
h3= 2.33 m1 A= 68000 cm2
xb1= 2.95 m1
xb2= 3.60 m1 W=(100*(a5)^2)/6
xb3= 3.40 m1
ya= 3.75 m1 W= 7,706,666.67 cm3
xz1= 5.50 m1
xz2= 3.90 m1
xz3= 5.63 m1 σ1=N/A+-(M/W)= 6.47 daN/cm2 6.789 daN/cm2
σ2= -1.15 daN/cm2 daN/cm2
xev= 3.90 m1 σ3= 3.56 daN/cm2 3.475 daN/cm2
σ4= 1.76 daN/cm2 1.435 daN/cm2
M3= 1858.56 KN*m 1921.37 KN*m
B1= 197.05 KN M4= -963.97 KN*m -1,117.43 KN*m
В2= 126.68 KN M3u=M3*1.7= 3159.56 KN*m 3266.32 KN*m
В3= 340.00 KN M4u=M4*1.7= -1638.75 KN*m -1899.63 KN*m
Z1= 585.52 KN
Z2= 101.34 KN
Z3= 81.67 KN
M1Eah= 2951.716 KNM σ1=2N/3BC= 6.789 daN/cm2
M1seiz= 725.711 KNM
Тежини на елементи
M-kontakt=B1*((a5/2)-xb1)+B2*((a5/-xb2))+B3*((a5/2-xb3)+Z1*((a5/2)-(xz1))+Z2*((a5/2)-(xz2))+Z3*((a5/2)-(xz3))+Eah*(h1/3+h2)+Eav*((a5/2)-xev))
мал ексцентрицитет голем ексцентрицитет
АРМИРАНО БЕТОНСКИ ПОТПОРЕН ЅИД ZXIII
Голем ексцентрицитет
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 8/13
Еаh*(ya+h2)= 4524.566529 KNM
B1*xb1= 581.2975 KNM
B2*xb2= 456.030 KNM ВЕРТИКАЛНИ СИЛИ
B3*xb3= 1156.00 KNM B1= 197.05
Eav*(a4+a1+a2/3)= 1352.56 KNM B2= 126.675
Z1*(a5-a3/2) 3220.36 KNM B3= 340
Z2*(a4+a1+a2/3)= 364.82 KNM Z1= 585.52
Z3*(a5-(a3+a2)/3) 460.06 KNM Z2= 101.34
Mp= 7,591.1255 KNM Z3= 81.66666667
Eav= 375.71
Mp/Ma= 1.678 > 1.5 V= 1,807.96
Eah= 786.43
k=V*tanϕ/Eah= 1.726 > 1.5
ϕ0= 36.9
ϕr= 0.644026494
Pa=(3+2*tah(β))/4*(Ks*ψ*γz*h2)= 164.82375 Резултантна сила на сеизмички притисок
ha =(1/12)*(15+(8*tg(b))*h/(3+(2*tg(b)) Положба на Ра во однос на х-оска
Кs=Xmax/μp Koефициент на сеизмички интензитет
xmaх= 0.2 за VI I-ми степен на сеизмичност
μp 2.5 за земјотрес Z1
ψ= 0.75
γz= 20 KN/m3
h= 11.26 m1
ha`= 4.40 m1
Ks= 0.08
Pa= 164.82 KN/m1
ПРЕСМЕТУВАЊЕ НА АКТИВЕН СЕИЗМИЧКИ ПРИТИСОК
ХОРИЗОНТАЛНИ СИЛИ
од геомеханички извештај на
проект
за подлога на карпа
КОНТРОЛА НА ЅИДОТ ОД ЛИЗГАЊЕ
РЕАКТИВНИ МОМЕНТИ - ПРОТИВ ПРЕВРТУВАЊЕ
АКТИВНИ МОМЕНТИ НА ПРЕВРТУВАЊЕ
КОНТРОЛА НА ЅИДОТ ОД ПРЕВРТУВАЊЕ
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 9/13
МЕа= 2,951.72 1.3 3,837.23
Mseiz= 725.71 1.3 943.42379
Mu= 4,780.65 KNm 4,780.65
Mea(1.6)= 4,722.75
N1u(B1)= 197.050 KN e1= 0.254
N2u(B2)= 126.675 KN e2= -0.396
N3u(Eav)= 375.711 KN e3= -0.696
N= 699.436 KN
4519.29 KNm
b d a hvis a1 a2
cm cm cm cm cm cm
100 160 3 157 70 90
kh= hvis/ Mu/b= 2.335 .=> 2.319
За МБ 30 kz= 0.944 z= 148.208
εb= 1.8 ‰
εa= 10 ‰
kx= 0.153 x= 24.021
за RA 400/500
од Mua A=Mu/σv*h*kz= 76.23 сm2
oд Nu- A=Nu/σv= 17.49 cm2
A= 58.75
Усвоено: 10 PФ 28 А= 61.58 cm2
РФ28/ 10cm
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ НА АБ ПРЕСЕК
Од табела
Oд табела за прачки
АБ ѕид
СТАТИЧКИ ГОЛЕМИНИ
ГЕОМЕТРИСКИ КАРАКТЕРИСТИКИ
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ
Mua=Mu+(B2*e2+B1*e1+Eav*e3)=
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 10/13
Mu= 3,266.32 KNm
b d a hvis
cm cm cm cm
100 200 3 197
kh= hvis/ Mu/b= 3.447 .=> 3.370
За МБ 30 kz= 0.965 z= 190.105 cm
εb= 1.1 ‰
εa= 10 ‰
kx= 0.099 x= 19.503 cm
за RA 400/500
од Mua 42.95 сm2
Усвоено: 10 PФ 25 А= 49.09 cm2
РФ25/10cm
Од табела
Oд табела за прачки
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ НА АБ ПРЕСЕК
СТАТИЧКИ ГОЛЕМИНИ
ГЕОМЕТРИСКИ КАРАКТЕРИСТИКИ
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ
A=Mu/σv*h*kz=
АБ темел долна зона
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 11/13
Mu= 1,899.63 KNm
b d a hvis
cm cm cm cm
100 200 3 197
kh= hvis/ Mu/b= 4.520 .=> 4.415
За МБ 30 kz= 0.974 z= 191.878 cm
εb= 0.8 ‰
εa= 10 ‰
kx= 0.074 x= 14.578 cm
за RA 400/500
од Mua 24.75 сm2
Усвоено: 10 PФ 20 А= 31.42 cm2
РФ20/10cm
Од табела
Oд табела за прачки
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ НА АБ ПРЕСЕК
СТАТИЧКИ ГОЛЕМИНИ
ГЕОМЕТРИСКИ КАРАКТЕРИСТИКИ
ДИМЕНЗИОНИРАЊЕ
A=Mu/σv*h*kz=
АБ темел горна зона
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 12/13
734,29 - 734,46
8/19/2019 Tehnical Solution ZX
http://slidepdf.com/reader/full/tehnical-solution-zx 13/13
СПЕЦИФИКАЦИЈА ЗА АРМАТУРА НА АБ ЅИД 7+544 ZX
Pos. парчиња φ mm должина f 6 f 8 f 10 f 12 f 14 f 16 f 18 f 20 f 22 f 25 f 28 f 32
1 61 28 4.90 298.9
2 61 28 8.60 524.6
2.1 61 25 4.10 250.1
3 49 20 7.34 359.7
4 49 25 7.34 359.7
3.1 13 20 5.05 65.7
4.1 13 25 5.05 65.7
5 59 25 4.70 277.3
6 59 22 8.60 507.4
6.1 59 22 4.10 241.9
7 154 14 6.15 947.1
8 30 14 6.28 188.4
8.1 60 14 5.60 336.0
9 80 14 3.88 310.4
10 142 12 3.22 457.2
11 61 10 2.34 142.7
m 142.7 457.2 1781.9 425.3 749.3 952.7 823.5
kg 0.228 0.405 0.633 0.911 1.242 1.621 2.044 2.568 3.058 3.951 4.956 6.474
kg 90.4 416.5 2213.1 1092.2 2291.4 3764.2 4081.3
kg
Објект:
Изведувач:
RA 400/500-2
вкупна тежина
вкупна должина
13949.0
тежина по профил
тежина на метар должен
ПОТПОРЕН ЅИД 7+544 АВТОПАТ КИЧЕВО-ОХРИД
Арматурни прачки
ГД Гранит АД Скопје
Z X