Pratos
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Processos de Separação I
Edmundo Gomes de Azevedo DEQ, IST http://web.ist.utl.pt/egazevedo/ [email protected] 11º. Andar, Torre Química
1
MEB/MEQ 2.º Sem., 2011/12
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3
Liquid flow shown by blue arrows. Vapor flow by red arrows.
Weir
Plate
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Colunas de Pratos/Enchimento
4
Flooding: excessive accumulation of liquids inside the columns
o Column operating in spray regime n liquid on the tray in form of drops
o As vapor velocity is raised, bulk of these drops are entrained into the tray above
o Liquid accumulates on the tray above instead of flowing to the tray below
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5
o At higher liquid flow rates, dispersion on the tray is in the form of a froth
o When vapor velocity is raised, froth height increases
o To design a sieve tray
1. Calculate the column diameter that prevents flooding 2. Design the tray layout 3. Design the downcomers
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6
o Sizes the column to prevent flooding caused by excessive entrainment.
o Excessive entrainment can cause a large drop in stage efficiency
n liquid that has not been separated is mixed with vapor.
Design Procedure
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Anomalias numa coluna de pratos de separação líquido-vapor
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8
Anomalias numa coluna de pratos de separação líquido-vapor
Gotejamento Inundação
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9
Características de operação de uma coluna de pratos
Zona a sombreado: domínio de operação satisfatória
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10
Definição das áreas de um prato perfurado
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Operação de um prato perfurado numa coluna de separação líquido-vapor
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12
Fracção de arrastamento em colunas de pratos perfurados em função do parâmetro de fluxo
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13
o Downcomers and weirs n control the liquid distribution and flow
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14
Extractor Sieve Tray
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15
Prato Perfurado Prato de válvula Prato de campânula (perforation cap) (valve cap) (bubble cap)
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Pratos mais usuais numa coluna de separação gás-líquido
De orifício De válvula De campânula
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17
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18
Trayed Columns
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19
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20
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21
Reboilers
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22
Feed Distributors
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23
Valve Tray Deck
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Fouled Bubble Cap Tray
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25
Fouling Resistant Design
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26
The “Real” World
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27
Coluna de Pratos Coluna de Enchimento
§ A variação da composição é contínua ao longo da coluna § Contacto mais demorado e íntimo entre as fases (aumenta área superficial de transfe- rência de massa) § Boa drenagem do líquido § Baixas perdas de carga do vapor
Enchimentos
Aleatórios
Estruturados
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28
Enchimento Estruturado
(havendo grandes quedas de pressão: necessário gastar mais energia para que o vapor suba na coluna)
VANTAGENS: eficiente contacto líquido-vapor sem causar quedas de pressão assinaláveis
(maior área interfacial gás-líquido)
Maior eficiência para a mesma altura de coluna
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29
Structured Packing Wetted Area
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30
Enchimento Aleatório
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Enchimentos aleatórios (metálicos, cerâmicos ou plásticos)
Anel de Raschig Anel de Pall Tellerette®
Sela de Berl Sela Intalox® Anel de Nutter
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Enchimentos aleatórios metálicos da última geração
Anel de Nutter
Superanel de Raschig
Intalox de alto desempenho (IMTP®)
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33
Blocos de enchimento estruturado
Mellapak Plus
Mellapak BX
Vários
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34
Coluna de enchimento de um processo de absorção
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35
Retenção (holdup) total em função do fluxo mássico de vapor
Retenção total: quantidade total de líquido presente num determinado mo- mento dentro da coluna, necessária para assegurar a circu- lação do líquido por gravidade contra a circulação do vapor
- Aumenta com o caudal de líquido - Independente do caudal de vapor até ao ponto de carga
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Colunas de Pratos/Enchimento
36
Flooding: excessive accumulation of liquids inside the columns
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37
Inundação em colunas de enchimento
Condição normal:
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Com inundação:
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Dimensionamento de Colunas de Enchimento
41
- Altura
- Diâmetro
relacionada com a dificuldade da separação a efetuar
• Através das equações de transferência de massa:
¢= ´ = = =
-òentrada
saída*
(HTU) (NTU)y
sOy Oy Oy Oy
yy
G dyz H N H NK a y y
• Através da determinação do número de andares de equilíbrio e sua conversão numa altura equivalente (HETP)
A zona empacotada da coluna é hipoteticamente dividida num determinado número de segmentos com igual altura, que atuam como um andar de equilíbrio
altura da colunaHETPnúmero de pratos teóricos
= (HETP) (número de pratos teóricos)z = ´
relacionado com critério de inundação ou perda de carga aceitável
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42
HETP para anéis de Nutter (aço inoxidável) de várias dimensões
HETP = altura de enchimento necessária para obter a variação de composição obtida com um andar de equilíbrio
• Depende do enchimento (tipo, dimensões) e do caudal de vapor
• Obtido de curvas em função do fator de capacidade do vapor, F 0.5
GG( )F v r=é ù¢
= = =ê úr r ê úë û
G 2 3G G
kg/s m / s(m )(kg/m )
G GvA
onde
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43
HETP para o enchimento estruturado metálico Mellapak 350.Y em função do factor de capacidade do gás
Na ausência de dados: usar correlações para obter HETP
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44
Quedas de pressão, Dp/z, para Mellapak 125.Y e 250.Y em função do factor de capacidade do gás
(960 mbar)
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Dimensionamento de Colunas de Enchimento
45
- Altura - Diâmetro
Calculado com base no critério de velocidade de inundação (ou de perda de carga aceitável)
- experimentalmente
- correlação gráfica
Usar uma velocidade operatória do gás 50-80% da velocidade
de inundação
diâmetro da coluna
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46
Quedas de pressão em colunas de enchimento (para F > 197 m )
Fp = factor de enchimento (estabelecido pelo fabricante do enchimento) y = parâmetro de fluxo
L, G = caudais kg/s L´, G´ = fluxos kg/(m2 s)
G´
A = G/G´
dc = (4A/p)1/2
a high pressure drop more energy is required to drive the vapour up the distillation column
p -1
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47
Correlação generalizada de quedas de pressão (Dp/z em Pa/m) (enchimentos aleatórios com F < 200 m ) p
-1
m Pa/m -1
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48
Factor de capacidade máxima (Cf) em função do parâmetro de fluxo para enchimentos estruturados Mellapak da série Y
0.5G
f fL G
C væ ör
= ç ÷ç ÷r - rè ø
factor de capacidade máxima (correspondente à condição de inundação)
vf
v v= - ´op f(50 80%)
v= rop G´G A dc
Cf
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49
altura do enchimentoHETP= nº. pratos teóricos
1/2VL
LG
æ öç ÷ç ÷è ø
rY =
r
1/ 2 1/ 2G G G( )v -= r -r rG LC
1/ 2G Gv= rF
HETP = altura de enchimento necessária para obter a variação de composição obtida com um andar de equilíbrio
1) Parâmetro de fluxo Y
3) CG,operacional = 0.70 ´ CG,max 4) Velocidade superficial do gás, vG 5) Factor F (factor característico do tipo de enchimento)
6) Nº. de andares teóricos/m (= 1/HETP) Gráfico sabendo F e tipo de enchimento Þ 1/HETP Þ HETP
Colunas de Enchimento
2) CG,max Gráfico sabendo Y e tipo de enchimento
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50
HETP = nº. pratos teóricos
z
G
3 2caudal volumétrico gás m /s mvelocidade superficial gás m/sv= ==c
GA
22
caudal gás kg/s mfluxo gás kg/(m s )c
GAG
== =¢ G G
2 3kg m kg
sm s m
v¢= ´ r
¯ [ ]
G
4 cc
Ad =
p
7) Altura do enchimento, z
8) Diâmetro da coluna de enchimento, dc a) Área da secção recta da coluna, Ac
b) Diâmetro da coluna, dc
9) Perda de carga na coluna, DP Gráfico sabendo F e tipo de enchimento Þ DP/z (mbar/m) Perda de carga total: DP = (DP/z) ´ altura coluna
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51
EXEMPLO: Prob. 8.66(c) – Considerando que a coluna é de enchimento, calcular HETP, a altura e o diâmetro da coluna para: (i) enchimento Mellapack 500.Y; (ii) anéis Pall de 38 mm, para os quais HETP = 0.51 m Sabe-se que t = 100ºC, rL = 950 kg/m3.
1/2GL
æ öç ÷ç ÷è ø
rY =
rLG
1) Parâmetro de fluxo Y
L = 50.1 kmol/h x2 = 0.84
V = 66.8 y2 = 0.915 condições no topo da coluna (prato médio) (onde existem maiores caudais, L e V)
L,G : caudais mássicos r : densidades mássicas
G (kg/h) = V (kmol/h) x (kg/kmol) L(kg/h) = L (kmol/h) x (kg/kmol)
1/21.5 0.033066 9502295 æ ö =ç ÷
è øY =
4) voperacional = 0.70 ´ 2.09 = 1.46 m/s
M M
3) 1/2
f f fG 2.09 m/sL
v væ ö
´ Þ =ç ÷ç ÷è ø
r=
rC
i) Mellapak 500.Y
2) Cf = 0.083 (para Y = 0.03, 500.Y)
0.083
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52
5)
1/2
c4 0.70 m (diâmetro da coluna)æ ö= ç ÷pè ø
=Ad
6) Altura do enchimento, z
HETP = nº. pratos teóricos
z
0.24 6 1.44 m (altura enchimento altura da coluna)= ´ = »z
2op
G G
3066 0.39 m1.5
1.46v ¢= = Þ =
´= =
r rG G A
AA
1/2 1/2 3 1/2 1/2G G( ) 1.46 (1.5) 1.8 (m/s) (kg/m ) (Pa)v= r ´ = ==F
Da Fig. 8-27 para 500.Y e F = 1.8 (Pa)1/2: HETP = 0.24 m
NOTA: pratos teóricos
GGFluxo de gás = = v¢ rG
do método McCabe-Thiele usando as linhas operatórias já obtidas nas alíneas anteriores N.º de pratos teóricos = 6
0.24
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53
ii) Anéis Pall de 38 mm (HETP = 0.51 m)
Da Tabela 8-6 para anéis Pall, 38 mm: Fp = 130 m-1, que cai no intervalo entre 30 e 197 m-1. Logo, a queda de pressão nas condições de inundação é: (Dp/z)f = 40.912Fp
0.7 =1235 Pa/m
pois a viscosidade cinemática, n, é dada por
Da Fig.8-23 para (Dp/z)f = 1235 ≈ 1226 Pa/m e Y = 0.03:
CGFp0.5n0.05 = 1.05 m0.5/s
CG ≡ Cf = 1.05/1300.5= 0.092 m/s
6 2L
L
0.001= 1.05 10 m / s 1.0 cSt950
-mn = = ´ »
r1/2 0.5
f f f 0.50.092 950G 2.31 m/s
1.5L0.092 v v
æ ö ´= ´ Þ = =ç ÷ç ÷
è ø
r=
rC
vop = 0.70 ´ 2.31 = 1.60 m/s
2c
op G
3066 / 3600 0.35 m 0.67 m1.60 1.5
A = v = Þ = Þ =´
=r
G A d
![Page 54: Pratos](https://reader034.fdocuments.us/reader034/viewer/2022052620/55721246497959fc0b905863/html5/thumbnails/54.jpg)
54
(n.º pratos teóricos) HETP 6 0.51 3.06 m= ´ = ´ =z
Para os anéis Pall de 38 mm: HETP = 0.51 m
Assim, para este enchimento e nas condições de trabalho: Coluna de 0.67 m de diâmetro e com 3.06 m de altura