Planta Descarga Acido

CAD CAE INGENIERIA LTDA

JOSE LOPEZ GONZALEZ /AVDA. ESCONDIDA 2867 OF. 201 ANTOFAGASTA

FONO 791525-FAX 225726 ANTOFAGASTA - www.cad-cae.com

SOCIEDAD CONTRACTUAL MINERA EL ABRA

DEPARTAMENTO DE INGENIERIA ORDEN DE COMPRA N OA 0379

NOMBRE CARGO FIRMA FECHA

PREPARADO : MARIO SCHELMAN B. INGENIERO A 07/08/2006

REVIS : HERNAN LOBERA L INGENIERO ESPECIALISTA 07/08/2006

APROB : MARCOS LIZAMA ADMINISTRADOR PROY. 07/08/2006

APROBO :

REV. N FECHA DESCRIPCIN

Reviso Administrador de Proyectos

Reviso Ingeniero Esp.

Aprobo SCMA

A 07/08/2006 Para comentario Marcos Lizama Hernn Lobera Marcos Lizama

B 16/08/2006 Corrige alternativas Marcos Lizama Hernn Lobera Marcos Lizama

C

www.cad-cae.com

INGENIERIA CONCEPTUAL

ESTACION DE DESCARGA DE ACIDO

DESDE CAMIONES




INDICE

1.- INTRODUCCION

2.- OBJETIVOS

3.- ANTECEDENTES

4.- ANALISIS DE LAS ALTERNATIVAS

5.- ESTIMACION DE COSTOS

6.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

7.- ANEXOS

7.1.- CATALOGO DE MANGUERAS Y FLEXIBLES

7.2.- DIMENSIONES DEL ESTANQUE DE ACIDO SOBRE CAMION

7.3.- PLANILLA DE ESTIMACION DE COSTOS

7.4.- COTIZACIONES DE PROVEEDORES

7.5.- MEMORIA DE CALCULO

7.6.- PLANOS




1.- INTRODUCCIN.

Sociedad Contractual Minera El Abra, mediante Propuesta Privada, resolvi encomendar a CAD_CAE INGENIERIA LTDA, el Estudio para la Descarga de Acido Sulfrico desde camiones a sus estanques de almacenamiento en la Planta de la Empresa, en la localidad de San Jos de El Abra, Comuna de Calama.

Desde los inicios de faenas en San Jos del Abra, hace ms de una dcada, el abastecimiento de cido sulfrico para el proceso del mineral de cobre, ha sido servido por la empresa ferroviaria F.C.A.B.

Fundamentalmente, el encargo a la Consultora, est dirigido a estudiar las posibilidades de descarga tcnica y econmica de cido sulfrico desde un transporte nuevo, aljibes sobre material rodante por carreteras.

Las instalaciones que la Consultora propone y que la mandante seleccione, deben ser tales que no haya duplicidad con las instalaciones existentes, con la obligacin de que puedan estar en servicio de forma independiente. La consultora se centra en la descarga de cido sulfrico desde camiones; en nada se compromete la Consultora sobre el transporte propiamente tal, que se entiende, est regido por la Norma CH2136-OF89

2.- OBJETIVOS.

Consecuente con lo expuesto, el objetivo de la consultora es el anlisis de la situacin actual del abastecimiento de cido sulfrico por la va ferroviaria, y la revisin de los parmetros bsicos de la ingeniera para finalizar con una propuesta que soluciona en los mejores trminos la descarga de cido sulfrico desde camiones, parcial o totalmente para cubrir las demandas de cido de la Planta de Procesos del mineral.

3.- ANTECEDENTES.

Datos del camin

Peso mximo : 45 Ton Decreto MOP N 158 de 1980 Disposicin: eje direccional, 2 ejes de carga dobles, 3 ejes de carga dobles

Bomba centrifuga existente

Cantidad : 4 c/u Caudal : 181 m3 a 18 metros de altura, cada una. Altura manomtrica : 18 mts., de catlogo




Planta de acido

Consumo : 100 ton/h Capacidad : 5.400 m3/ estanques

Trenes

Descarga por carro : 48 Ton Cantidad de carros : 28 c/u

La demanda de cido sulfrico de la Planta de Procesos asciende a 2.400 ton/da, que se obtienen de una batera de 3 estanques de almacenamiento de 5.400 m3 cada uno, lo que significa un stock superior a 28.000 toneladas, o, el estanque de regulacin del fluido otorga una seguridad de suministro superior a 11 das, a partir de un origen a carga completa de los estanques de almacenamiento.

Para el transporte por ferrocarril, est habilitada una estacin de descarga, constituida por dos lneas paralelas con capacidad total de 30 carros, los que transportan hasta 50 toneladas cada uno.

La estacin de descarga tiene habilitada una red de bocatomas directas desde cada carro, desde los cuales el cido es extrado a contrapresin por un grupo de dos bombas elctricas de 30 HP cada una. La succin del cido desde los aljibes ferroviarios es por la boca de entrada situada en la generatriz superior del manto de los estanques.

Las mismas bombas impulsan el lquido hasta los estanques ya anunciados. Para un escenario de 19 carros, el tiempo de descarga propiamente tal, se midi en 1 hora y 20 minutos. El tiempo de operacin del tren de carga, conexin y desconexin de los chorizos o mangueras, se estima en 2 horas, de lo que se deduce que un tren de 30 carros, 15 carros por lnea, se descarga en un mximo de 3 horas. Otra conclusin es que la demanda diaria de la Planta de Procesos se abastece con dos trenes diarios con 30 carros cada uno, y un tiempo en la estacin que suma 6 horas.

Contra la descripcin que precede, los nuevos antecedentes para postular una descarga alternativa a la ferroviaria, es lo que establece la Norma Chilena para el transporte en camiones por carretera pblica, sea para el cido sulfrico propiamente tal, como para la carga en general, o peso por eje.

La compatibilizacin de ambas Normas y Reglamentos, define o caracteriza a los camiones para el transporte de cido sulfrico, de dnde se determina que la mxima carga que puede transportar un grupo tracto-camin y acoplado, es de 30 toneladas de cido sulfrico.

A partir de la carga mxima por equipo rodante, 30 toneladas, se deduce que para una demanda de 2.400 toneladas das, se precisa descargar a diario la cantidad de 80 camiones; si se considera que el tiempo de trabajo diario a plena luz solar, es de 10 horas, la demanda se cumple si se descargan 8 camiones por hora y 10 horas de trabajo al da;




como consecuencia, cualquier propuesta que se postule, debe considerar la descarga simultnea de 4 camiones en cancha, de 30 toneladas de carga cada uno.

Los camiones se descargarn a las instalaciones existentes, siendo la responsabilidad de la consultora proponer al mandante las soluciones que se visualizan, tanto en ingeniera como en economa.

Verificacin del tiempo de descarga de un aljibe de 16 m3.

La descarga de un estanque se rige por la expresin

v (m/seg ) = raiz(2*g*h)

para g = 9,81 m/seg y h = 0,71 m ( = radio estanque ) + 1.49 m (descarga );

v = 6,57 (m/seg)

Para dimetro de la descarga, D = 0,075 ( m )

Caudal de descarga, Q = 0,029 ( m3/seg )

Tiempo de descarga de un volumen de 16 m3

T = 552 ( seg ) aproximado a 10 minutos

Tiempo confirmado en HIDRAULICS TABLES, Hazen & Williams, 1911

Tiempo asignado a cada camin, operacin de descarga, desde que entra hasta que sale de la losa de descarga:

Tc = 30 minutos = 1800 ( seg )




4.- ANALISIS DE LAS ALTERNATIVAS PROPUESTAS.

4.1.- ALTERNATIVA N1 : Conexin directa al colector central existente en eje de estacin ferroviaria.

Figura 1 : Disposicin general Alternativa N1

Se disea una plataforma de estacionamiento de camiones para la descarga. De dimensiones 18 mts de largo y 18,640 mts de ancho, es una losa de hormign armado, H 30, de 20 cm de espesor. Con pendiente del 0.5%. La estacin de descarga as dimensionada da cabida a 4 camiones con sus aljibes, posicionados en paralelo, que generan carga en la aspiracin de la estacin de bombeo cuando los estanques estn a plena carga. Habiendo carga en la aspiracin, la bomba puede descargar una unidad, y simultneamente los 4 camiones que se incluyen en el diseo. La potencia de la bomba, segn catlogo, es suficiente para el esfuerzo. El control de la descarga es ocular con mando radial a la sala de Comando de Bombas. El tiempo de descarga por camin, cuando slo esta conectada una unidad, es menor que 9 minutos; la aspiracin ser ms favorable cuando haya ms de un aljibe acoplado al sistema de bombas. Cada ubicacin de camin tiene descarga directa de 4 de dimetro, conectada a un manifold de 8 de dimetro el que se conecta al colector existente en el extremo Sur de la estacin para descarga ferroviaria. La losa tiene un recubrimiento impermeable que permite el escurrimiento de los lquidos que por cualquier motivo escapan al piping que se disea. Para cada posicin de camin en la losa de descarga, y fuera de la proyeccin vertical del equipo, habr un chicote metlico aislado con tenaza en el extremo libre, y conectado ( los 4 ), a una tierra especialmente diseada.




Figura 2 : Muestra las 4 Bombas existente que se utilizara para la descarga de camiones




4.2.- ALTERNATIVA N2 : Conexin directa al colector central existente en eje de estacin ferroviaria. Camiones posicionados en dos filas de dos camiones.


Se disea una plataforma de estacionamiento de camiones para la descarga. De dimensiones 36 mts de largo y 9 mts de ancho, es una losa de hormign armado, H 30, de 20 cm de espesor. Con pendiente del 05%. La estacin de descarga as dimensionada da cabida a 4 camiones con sus aljibes, posicionados dos filas de dos camiones cada una, que generan carga en la aspiracin de la estacin de bombeo cuando los estanques estn a plena carga. Habiendo carga en la aspiracin, la bomba puede descargar una unidad, y simultneamente los 4 camiones que se incluyen en el diseo. La potencia de la bombas, segn catlogo, es suficiente para el esfuerzo. El control de la descarga es ocular con mando radial a la sala de Comando de Bombas. El tiempo de descarga por camin, cuando slo esta conectada una unidad, es menor que 9 minutos; la aspiracin ser ms favorable cuando haya ms de un aljibe acoplado al sistema de bombas. Cada ubicacin de camin tiene descarga directa de 4 de dimetro, conectada a un manifold de 8 de dimetro el que se conecta al colector existente en el extremo Sur de la estacin para descarga ferroviaria. La losa tiene un recubrimiento impermeable que permite el escurrimiento de los lquidos que por cualquier motivo escapan al piping que se disea. Para cada posicin de camin en la losa de descarga, y fuera de la proyeccin vertical del equipo, habr un chicote metlico aislado con tenaza en el extremo libre, y conectado ( los 4 ), a una tierra especialmente diseada.




4.3.- ALTERNATIVA N3 : Conexin indirecta al colector central existente en eje de estacin ferroviaria


La solucin que se estudia y propone es similar a las anteriormente descritas, con la salvedad de que el manifold que recibe conexin desde 4 posiciones en la losa de descarga, es ahora un estanque de 65 m3 de volumen, dimetro 7 metros y altura til 1,7 metros. El estanque est situado al interior de una piscina para la recoleccin de cido sulfrico en el evento que todos los camiones ( 4 ) estacionados en la losa, con toda su carga, colapsen simultneamente y tiren al piso los 64 m3 de carga mxima. La piscina est formada en el suelo, de 8 metros en su base cuadrada, con muros formados en el suelo de pendiente 45 ; toda la piscina ser revestida con una manta impermeable, HDPE. La solucin ofrece la ventaja de albergar un volumen de acumulacin que favorece la instalacin de un mando automtico, mediante un censor de alturas en el propio estanque o por un sensor de carga o presstato en la aspiracin de la bomba (s), regulable. Por cotas de terreno, la alternativa propuesta obliga a proteger la caera de descarga con una vlvula de retencin ante un evento de inversin del flujo o retroceso de los caudales cuando se llena la lnea central de la descarga ferroviaria. Tambin por las cotas de terreno existentes, el sistema de bombas trabajar en la aspiracin, con un autocebado de 60 cm de alto. (versin que se puede corregir en la propuesta definitiva )




4.4.- ALTERNATIVA N4 : Descarga por gravedad : Esta opcin permite un ahorro de energa para el resto de la operacin de la planta. En el Anexo 7.5 se calcula la altura mnima para poder descargar el acido por gravedad. La altura que se requiere no es posible obtenerlo, ya que una medicin topogrfica del terreno dio como resultado que a los mas hay 1 metro de altura favorable. Esta opcin se descarta a pesar de que se puede rellenar el camino para alcanzar la altura necesaria pero los costos para construirlos son elevados.

4.3.- ALTERNATIVA N5 : Conexin indirecta al colector central existente en eje de estacin ferroviaria, en el que se considera una losa y los 4 camiones en posicin paralela , descargando a la vez a un pulmn (estanque de 65 m3). Esta alternativa es la fusin de la alternativa 1 y 3 descrita anteriormente.





Figura 6 : Disposicin de descarga Alternativa N5




5.- RESUMEN DE ESTIMACION DE COSTOS

ALTERNATIVA VENTAJAS DESVENTAJAS COSTO US $

Alternativa N1 Flujo de camiones fluido 218,880

Alternativa N2

Existe la posibilidad de tiempos de espera en los camiones debido a la detencin o falla mecanica de un camin en el carguio

224,866

Alternativa N3

El caudad de entrada es mayor que el caudal de salida en el estanque lo que puede causar continuos derrames de acido

308,400

Alternativa N4

Tecnicamente es posible lograr la altura necesaria, pero los costos de construccin son elevados

No existe la altura necesaria para descargar con gravedad Descartado

Costos de ahorro de energia electrica

Costos elevados de movimiento de tierra

Alternativa N5

Se puede automatizar el sistema para evitar

derrames. No hay tiempos de espera en la cola de los

camiones

300,352




6.- CONCLUSIONES.

En la Etapa de Ingeniera Conceptual, las conclusiones son las siguientes:

A.- La demanda de cido sulfrico de la Planta de Proceso, se satisface con la descarga de 80 camiones de 30 toneladas, al da.

B.- Las soluciones propuestas no interfieren con las actuales instalaciones de descarga desde carros de ferrocarril, y slo la tocan en el eje al extremo Sur de la caera colectora.

C.- Con un estanque de acumulacin se consigue instalar un mando remoto para partida y parada del equipo de bombeo, pero el flujo de entrada es mayor que el flujo de salida lo que puede producir derrame continuos de la piscina

D.- El Consultor que suscribe, recomienda mandar a estudiar los detalles de la Alternativa N 5




7.- ANEXOS




7.1.- CATALOGO DE MANGUERAS Y FLEXIBLES CONEXIN DE CAMION A ESTACION DE DESCARGA




7.2.- DIMENSIONES DE ESTANQUE DE ACIDO DEL CAMION




Figura 7 :Dimensiones del camin de acido




7.3.- PLANILLA DE ESTIMACION DE COSTOS




7.4.- COTIZACION DE PROVEEDORES




7.5.- MEMORIA DE CALCULO




Memoria de clculo

Anlisis de alternativa N 5

1.- Peso especifico del acido sulfrico (g)

g =

VcarroWcarro

=

32648

m

ton= 1.85 3mton

2.- Consumo diario de acido sulfrico en la planta (C)

C = Ccarros = Camiones = 100 3mton

3.- Caudal descarga camiones (Q)

Q = 4Qc

Donde Qc = caudal de descarga por camin = 16 camion

m3

Q = camin

mcamiones 316*4 = 64 m3

4.- Volumen acido total descargado por los carros (Vt carros)

Vt carros =

Wcarros =

385.12400

mton

diaton

=1300 diam3

5.- Cantidad de carros requeridos (Ncarros)

Ncarros = VcarrosVtcarros

=

carrom

diam

3

3

161300

= 80 diacarros

6.- Volumen acido total descargado por los camiones (Vtcamiones)

Vt camiones = Vtcarros = 1300 diam3 m3/dia (Condicin)

Pero si se considera que el tiempo de trabajo diario es a plena luz del dia, se debe considerar un tiempo de trabajo de 10 horas.

ncamiones = hr

Ncamiones10

=

hrcamiones10

80 = 8 hrcamiones

(diario o en 10 horas)




Para 4 camiones:

ncamiones = 8 hrcamiones = 4 Tcamioncamiones

Tcamin = hr

camiones

camiones8

4 = 0.5 horas

En consecuencia, con 8 hrcamiones en 10 horas se tienen 80 diacamiones , que cumplen con : 2400 diaton = 80 camiones*Ccamin

Ccamin = camiones

diaton

802400

= 30 camiondiaton

OK!

7.- Cantidad camiones requeridos (Ncamiones)

Ncamiones = Vcamion

Vtcamiones =

caminm

diam

3

3

161300

=80 diacamiones

8.- Consumo diario de acodo sulfrico en la planta:

C = 100 hrton = Qbombas* g

Qbombas = C =

385.1100

mton

hrton

= 54.054 hrm33

(diario o en 24 horas) En consecuencia el caudal de descarga por los cuatro camiones, es:

Q Qbombas = 54.054 hrm3 = 4Qc Qc

4Qbombas

=

4054.54

= 13.5135 hrm3

(por camin diario o en 24 horas) Por lo tanto la caida por gravedad mas las prdidas de carga debe originar un flujo total: Q > 54.054 hrm3

(por 4 camiones simultneamente en un dia o 24 horas)

9.- Cantidad de camiones descargado por hora

ncamiones = hr

Ncamiones24

=

horascamiones24

80= 3.33 hrcamiones




10.- Volumen de estanque colector

Vestanque = ncamiones*Vcamion = 4camiones*16camion

m3 = 64 m 3

Vestanque = 4

**2 hDpi

= 64 m 3

Si D = 7m : Dimetro del estanque H = 1.7m: Altura til

Vestanque = 4

7.1*7* 2pi = 65.4 m 3 > 64 m 3 OK Como diseo!

11.- Tiempo de descarga de un camin aljibe de 16m3 (30ton) En principio sin considerar las prdidas de carga en el manifold y tubera de descarga hasta el estanque colector, se tiene:

V = gh2 Donde:

V : velocidad del flujo en la descarga (m/s) g : 9.81 m/s aceleracin de gravedad h : altura de descarga ( 1.49 m altura mxima, 202 m atura media)

V = 2.2*81.9*2 = 6.57 sm

Como Q = 4

**2 VDpi

Para dimetro de descarga D = 0.075 m

Q = 4

57.6*075.0* 2pi = 0.029

sm3

= 104.5 hrm3

Q = 104.5 hrm3

=

TVcamin

= 16 Tm

3

T = QVcamin

=

hrm

m35.104

16 3 = 0.153 hr = 9 Minutos




Anlisis alternativa N 5 con bombas existentes.

Datos:

Caudal : Q = 181 hrm3

800 GPM Altura Manomtrica : H m = 18 m 60 pie

Pero: El consumo diario de la planta es de 100 ton/hr de acido sulfrico, abasteciendo de 3 estanque de 5400m 3 cada uno.

Vt estanques = 3*5400 m 3 = 16200 m 3

Y el consumo diario en m 3 de acido es :

Vconsumo = C

*24 = 385.1

100

m

ton

hrton

*24 hr =1300 m 3

( %8 estanque )

Que en 24 horas Qconsumo = hr

Vconsumo24

=

hrm

241300 3

= 54.17 hrm3

Figura 8 : Diagrama de flujo de la alternativa N5

Nota 1: Se disea el sistema de descarga para camiones con t = 15 minutos, mas 15 minutos para maniobras de posicin, y conexin de mangueras al manifold.

Qmanifold = hrm

25.016*4 3

= 256 hrm3

Nota 2: La vlvula de descarga del manifold debe ajustarse para que en 15 minutos los 4 camiones descarguen los 64 m 3 de acido al TK-colector.




Nota 3: La bomba que inicialmente se calculo con un consumo de 100 diahrton en 24 horas, se ajustara al volumen de 80 camiones en 10 horas. Es decir:

Qbomba = hr

camionescamion

m

1016*80 3

= 128 hrm3

Por lo tanto el consumo real de la planta en 24 horas es:

Qconsumo = horas

horasQbomba24

10*= 53.33 hrm

3




Luego segn la curva caracterstica bomba:

Q = 128 hrm3

y H m = 19 m.c.a.

Esto se logra cerrando o estrangulando la vlvula a la salida de la bomba, se debe verificar que la altura manomtrica sea igual a 19 m.c.a.

Figura 9 : Diagrama de Flujo para el calculo de perdidas en los tramos

Aplicando Bernoulli entre la succin en el TK-colector y la descarga en el TK-planta:

+++ 2sVZsPs

H m = Ht 2 +++ dVZd

Pd

H m = (Zd Zs) + Ht




Donde: H m : Altura manomtrica de la bomba en m. (Zd Zs): Diferencia altura geomtrica entre el nivel TK-planta de descarga y el nivel TK-colector succin, en m. Ht: Altura de la perdida de carga total en la lnea de succin y descarga. Aqu considerando como referencia de altura geomtrica el centro de la caera de dimetro = 10 existente.

(Zd Zs) = 2.5-0.8 =1.7 m

Ht = Hp + Hs Y aplicando la formula de Hazen Williams

Hp = J*L = 10* Q 85.1 *C 85.1 *D 87.4 *L En donde :

J : Perdida de carga distribuida en relacion al largo de la tubera, en m/m L : Largo del tramo recto de tubera en m.

Hs = g

KV2

2

V = 24DQ

pi (m/s)

Q: caudal en m 3 /s D: dimetro D interior de la tubera en m. C: Coeficiente de Hazen Williams C = 120 para el acero soldado, y nuevo

Del esquema se tiene:

Ht = H 21 + H 32 + H 43 + H 54 Luego se tiene:

Tramo 1-2:

H 21 = J 21 * L 21 + K 21 gV2

2

Con : Q = 128 hrm

3 = 0.0355

sm3

D = 219.1 2*8.18 = 202.74 mm=0.203m (P/caeria 8-sch40) C = 120 L = 5166 +5405+ 19874+ 5242+5119 = 40806 mm = 40.806m

Para: K Cantidad Total Codo 90 RL 0.9 0 0 Codo 45 0.75 5 3.75 Reduccion 8x6 0.15 1 0.15 Valvula mariposa 6.2 2 12.4 K 21 16.3




V = 2203.0*0355.0*4

pi = 1.099 m/s

H 21 =10.643*0.0355 85.1 *120 85.1 *0.203 87.4 *40.806* 81.9*2099.1*3.16 2

H 21 = 2.801 m

Tramo 2-3:

H 32 = J 32 * L 32 + K 32 gV2

2

Con : Q = 128 hrm

3 = 0.0355

sm3

D = 273.1 2*9.27 = 254.56 mm=0.255m C = 120 L = 67800+5550+1190+1663+8941 =85141 mm = 85.141m

Para: K Cantidad Total Codo 90 RL 0.9 2 1.8 Te de 90 1.3 1 1.3 Junta expansion 1 2 2 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 Reduccion 10x6 0.15 1 0.15 K 32 11.45

V = 2255.0*0355.0*4

pi = 0.695m/s

H 32 =10.643*0.0355 85.1 *120 85.1 *0.255 87.4 *85.141* 81.9*2695.0*45.11 2

H 32 = 0.282 m

Tramo 3-4:

H 43 = J 43 * L 43 + K 43 gV2

2

Con : Q = 128 hrm

3 = 0.0355

sm3

D = 168.3 2*7.11 = 154.08 mm=0.154m C = 120 L = 8600+9691+58386+1911=78588m = 78.588m




Para: K Cantidad Total Codo 90 RL 0.9 1 0.9 Reduccin 0.15 1 0.15 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 Ampliacion brusca 4 1 4 K 43 11.25

V = 2154.0*0355.0*4

pi = 1.906m/s

H 32 =10.643*0.0355 85.1 *120 85.1 *0.154 87.4 *78.588* 81.9*2906.1*25.11 2

H 43 = 2.803 m

Tramo 4-5:

H 54 = J 54 * L 54 + K 54 gV2

2

Con : Q = 128 hrm

3 = 0.0355

sm3

D = 219.1 2*8.18 = 202.74 mm=0.203m C = 120 L = 7.5m

Para: K Cantidad Total Reduccin brusca 26.6 1 26.6 Tubera de salida 1 1 1 Valvula mariposa 6.2 1 6.2 K 54 33.8

V = 2203.0*0355.0*4

pi = 1.099m/s

H 54 =10.643*0.0355 85.1 *120 85.1 *0.203 87.4 *7.5+ 81.9*2099.1*8.33 2

H 54 = 2.081 m




Por lo tanto:

Ht = H 21 + H 32 + H 43 + H 54 Ht = 2.801+0.282+2.083+2.081=7.427m

H m = 1.7+7.427 = 8.947m.c.a. En consecuencia:

H m = 8.947m.c.a.< Hbomba = 19 m.c.a. para un caudal de Q = 128 hrm3

OK cumple condicin. Por lo tanto se puede usar la bomba existente.

Conclusin:

Para usar la bomba existente, con el punto de operacin usado anteriormente; (Hbomba = 19 m.c.a. para un caudal de Q = 128 hrm

3 ) se debe estrangular la vlvula de salida de la bomba, de esta manera se genera una prdida de carga adicional 10 m.c.a., es decir:

H m = 9m + 10m =19 m.c.a.




7.6.- PLANOS

79

21317

17624

28

2000 8563

1600

2216

9000

120

10563

144403346

45

18640

16001600

1600 2600730

7100

1600830

551

B

B

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.

MINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRACAD CAECAD CAECAD CAECAD CAEINGENIERIA LTDA

DIBUJO

DISEO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.

ESCALA 1 : 20 PROYECTO N :

PLANO CAD CAE N :

CAD-1038-670-M-210

SOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUAL

H.L.L.

ALTERNATIVA N5

PLANO N :

REVISIONES

Nro PORREV. APROBO FECHADESCRIPCION

REVISIONES

NroPOR REV. APROBOFECHA DESCRIPCION

REFERENCIAS

PLANO N DESCRIPCION

R.Q.Z. M.S.B. H.L.L. DESDE CAMIONES/08/2006 PARA COMENTARIO DEL CLIENTEA 05

2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com

M. LIZAMA.APROBO POR SCMA :

B

AGO

/08/2006DESCARGA DE ACIDO

17 ALTERNATIVA SELECCIONADA

E

17938

9000

20000

22500

51465

36000

R

85836

78000

9836

36000

39367

A A

ESCALA 1 : 30DETALLE D

I= 2%

400

1200

400

2000

i=2%

C

15000

2

200

200

4

19000

730

159

2415

DETALLE C ESCALA 1 : 20

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Aislar red piping con cinta calefactora3.Hormingn H-304.

DETALLE E ESCALA 1 : 160

14440

14440

R 3450

9000

ESCALA 1 : 20DETALLE D

Manguera d=4"

523

825

343

648

300

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Aislar red piping con cinta calefactora3.Hormingn H-304.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

SOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALSOCIEDAD CONTRACTUALMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRAMINERA EL ABRA

CAD CAECAD CAECAD CAECAD CAEINGENIERIA LTDA

DIBUJO

DISEO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE N :

CAD-1038-670-M-209DESCARGA DE ACIDO

DESDE CAMIONES

ALTERNATIVA N3

PLANO N :

REV

ISIO

NES


REV

ISIO

NES


REF

EREN

CIA

S

PLANO N DESCRIPCION

R.Q.Z. M.S.B. H.L.L. 05/08/2006 PARA COMENTARIO DEL CLIENTEA

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B 15/08/2006H.L.L.M.S.B.R.Q.Z. MODIFICA LARGO DEL CAMION

Conectar a caeria

ESCALA 1 : 250DETALLE E

Caeria d=8"

Caeria d=4"

existente d=10"

Caeria d=10"

Manguera d=4" conexin camin

2050

0

14440

1444

0

7100

8901

8901

5966

5405

1987

4

5242

4000

5826

1025

0

10000

Caeria d=8"

VISTA DE PLANTA

E

1049

60

14800

R

3600

0

2380

0R

99494

84434

5595

9

9000

1122

94

C

C

A

A

D

SECCIN A-A ESCALA 1 : 85

15000

36000

9000

ESCALA 1 : 55SECCIN C-C

Caeria d=8"

10

9000

71007000

1011

2216

45

13301

120

420

8

120

6

465

Caeria 8"

Conectar a linea existente d=10"

VISTA DE PLANTA

4600

0

23800

R 1480

0R

7947

1049

60

9000

7467

84434

3840

8062

28

AA

C

C

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Arenado a metal blanco SSPC - SP 53.Anticorrosivo y pintura epoxica espesor final 4 mills4.Soldadura raiz electrodo AWS E 6010 remate AWS E 70185.

DETALLE D ESCALA 1 : 20

825

1

585

120

200

DETALLE B ESCALA 1 : 20

Caeria d=4"

Caeria d=8"

120

300

700

450

200

1194

120

218

292

Caeria y manguera d=4"

D

10810

120

40000

15000

820

1169

5000

SECCIN A-A ESCALA 1 : 40

B

2600

1600

2600

10240

10000

TIP

1413

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.


DIBUJO

DISEO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE N :

CAD-1038-670-M-208


H.L.L.

ALTERNATIVA N2

PLANO N :

REV

ISIO

NES


REV

ISIO

NES


REF

EREN

CIA

S

PLANO N DESCRIPCION


2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B

AGO

/08/2006DESCARGA DE ACIDO

16 MODIFICA LARGO CAMION

136094

ESCALA 1 : 40DETALLE B

Caeria d=10" existente

Reduccin d=10x8

Proyectado

1487

DETALLE D ESCALA 1 : 30

500

1181

825

785

1

200

585

DETALLE E ESCALA 2 : 75

1181

200

700

200

120

304

R.Q.Z.

D

C

B

A

B

C

D

12345678

8 7 6 5 4 3 2 1

E

F

E

F

B

A

M.S.B.


DIBUJO

DISEO

REVISO

APROBO

APROBO

R.QUEZADA

M.SCHELMAN

M.SCHELMAN

H.LOBERA

REV.


PLANO CAD CAE N :

CAD-1038-670-M-207


H.L.L.

ALTERNATIVA N1

PLANO N :

REVISIONES


REVISIONES


REFERENCIAS

PLANO N DESCRIPCION


2006

AGO 2006

AGO 2006

AGO 2006

www.cad-cae.com


B

AGO

DESCARGA DE ACIDO /08/200615 MODIFICA LARGO DEL CAMION

Caeria d=4"

Caeria d=8"

DETALLE A ESCALA 1 : 40

Valvula d=4"Compuerta

585

1600

114

A

Caeria d=8"

B

22666

2592

112294

120

37817

18640

19000

9000

14800R

20000

23800

R

41794

585

84434

7323

99494

C C

NOTAS : Dimensiones en milimetros S.I.C.1.Dimensiones prevalecen sobre el dibujo2.Hormign H-30 e=200 mm3.Aislacin de caeria e=50 mm con cinta calefactora4.

5.

VISTA LATERAL D

10810

15000

19000

SECCIN C-C ESCALA 1 : 80

E

226

2600

18640

120

1181

TIP

200

1600

1181

700

2600 TIP

Planta Descarga Acido

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