MEMORIAL DESCRITIVO DE SUBESTAÇÃO

Rua Ewerton Visco, 290 sala 1104 – Edf. Boulevard Side Empresarial Caminho das Árvores - Salvador / BA – CEP: 41.820-022 Tel. (71) 3503-0000 / Fax: (71) 3503-0001 www.jcaengenharia.com.br

FILIAL FORTALEZA Av. Santos Dumont, 3060 --- Salas 502/504/506

Edf. Emilio Ary --- Aldeota --- Fortaleza / CE CEP: 60.150-161 - Tel. / Fax (85) 3077-9999

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MEMORIAL DESCRITIVO DE SUBESTAÇÃO

PROJETO DE UMA SUBESTAÇÃO DE ENERGIA ELÉTRICA DO TIPO ABRIGADA EM ÉDICULA PRÓPRIA, MEDIÇÃO EM MÉDIA TENSÃO, POTÊNCIA INSTALADA TOTAL DE 500 kVA (1 x 500,00 kVA) - 34.500 / 380-220V; 60Hz.

PROPRIETÁRIO: FEDERAÇÃO DAS INDÚSTRIAS DO ESTADO DA BAHIA - FIEB

LOCAL: LUÍS EDUARDO MAGALHÃES – BAHIA ENDEREÇO: LOTEAMENTO AROLDO DA CRUZ, QUADRA 04

ENGENHEIRO PROJETISTA: MAYRTHON PAULO COSTA JUNIOR CREA: 14633 D / CE ENDEREÇO: AVENIDA SANTOS DUMONT, 3060, SALA 502 – ALDEOTA. CEP.: 60160-151 - FORTALEZA-CEARÁ. FONE: (85) 3077.9999/ (85) 9986.5130




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1.0 FINALIDADE DO PROJETO

O presente projeto tem por finalidade a construção de uma subestação elétrica do tipo abrigada em edícula própria, conforme norma técnica SM04.08-01.003 – COELBA. Capacidade instalada de 500 kVA, sendo de 1 x 500,00 kVA , relação de transformação de 34.500/380-220V em 60Hz.

2.0 OBJETIVO DA SUBESTAÇÃO

A referida Subestação irá suprir a todas as cargas elétricas da unidade, atendendo a demanda de energia elétrica a serem instaladas, e as previsões futuras de acréscimos de cargas do referido prédio do FEDERAÇÃO DAS INDÚSTRIAS DO ESTADO DA BAHIA (FIEB), em Luís Eduardo Magalhães - BA.

3.0 JUSTIFICATIVA TÉCNICA DA SUBESTAÇÃO

A A necessidade da instalação destas referidas subestações é conseqüência da potência instalada do complexo ser superior a 75 kW, conforme a SM04.08-01.003 – COELBA.

4.0 DATA PREVISTA PARA LIGAÇÃO DA SUBESTAÇÃO

É importante que a presente subestação seja ligada até o dia 01 do mês de agosto de 2013, em função dos altos investimentos realizados para a construção do referido prédio.

5.0 LOCALIZAÇÃO DA SUBESTAÇÃO

A referida subestação será localizada nas dependências do terreno da edificação do FIEB, no Pavimento Térreo (nível do solo), situada na Loteamento Aroaldo da Cruz, quadra 04, no município de Luís Eduardo Magalhães, Bahia, conforme planta de situação em anexo.

6.0 PROPRIETÁRIO

FEDERAÇÃO DAS INDÚSTRIAS DO ESTADO DA BAHIA - FIEB

7.0 ENGENHEIRO ELETRICISTA RESPONSÁVEL PELO PROJETO

MAYRTHON PAULO COSTA JUNIOR CREA: 14633 D / CE ENDEREÇO: AVENIDA SANTOS DUMONT, 3060, SALA 502 – ALDEOTA. CEP.: 60160-151 FORTALEZA-CEARÁ. FONE: (85) 3077.9999/ (85) 9986.5130




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8.0 LISTA RESUMO DOS DADOS

* Tipo de Uso: ADMINSTRAÇÃO PÚBLICA. * Endereço: Loteamento Aroldo da Cruz, quadra 04, Luís Eduardo Magalhães – BA.

* Proprietário: Federação das Indústrias do Estado da Bahia - FIEB. * Ramal de Entrada: Trecho Aéreo e Subterrâneo. * Potência Instalada TRANSFORMADOR 01 (NE): 652,65 kW. * Potência Demandada doTRANSFORMADOR: 451,44 kVA.

* Modalidade Medição: Medição em Média Tensão (Medição Primária). * Tipo de Subestação: Abrigada. * Previsão de Ligação: AGOSTO / 2013

9.0 RELAÇÃO DE PRANCHAS QUE COMPÕEM O PROJETO

- Instalação Elétrica – Planta de Situação / Entrada de Energia.. - Instalação Elétrica – Planta Baixa de Subestação / Diagrama Unifilar / Detalhes. - Instalação Elétrica – Planta Baixa de Aterramento Subestação / Corte AA e Corte BB / Detalhes

Aterramento.

10.0 MEMORIAL DE CÁLCULO

Anexo I - Cálculo de Demanda do Q.G.B.T-NE (TRAFO 1); Anexo II- Correntes de Curto-Circuito, relacionadas ao Q.G.B.T-NE (TRAFO 1); Anexo III - Ajustes do Relé de Proteção; Anexo IV - MEMORIAL DE CÁLCULO DOS GERADORES / Q.G.B.T-E;

11.0 DIMENSIONAMENTO E ESPECIFICAÇÕES DOS COMPONENTES DA SUBESTAÇÃO

11.1 Capacidade Nominal e Especificação dos Transformadores:

POTÊNCIA NOMINAL ADOTADA: 500,00 kVA

TRASFORMADOR 01: 1 x 500,00 kVA TRANSFORMADOR 01:

Transformador de distribuição trifásico, com capacidade nominal de 500,00 kVA e 750 kVA, todos com relação de transformação 34.500-33.750-33.000 / 380-220V – 60Hz, com ligação primária em triângulo e secundária em estrela e neutro acessível e aterrado, tipo: A SECO, refrigeração natural, com buchas primárias de classe de 36 kV, impedância equivalente de Z




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=5,5%, uso interno, encapsulado em resina EPOXY, tipo estático, de construção robusta e rendimento elevado, nucleio feito em chapas e fitas de alumínio ISENTO DE DESCARGAS PARCIAIS destinado a modificar eletromagneticamente os valores de tensão e corrente de um determinado circuito, classe de tensão de 36kV, de fabricação SIEMENS, Modelo GEAFOL ou Equivalente técnico, que atenderá a toda instalação projetada e aos futuros acréscimos de carga que serão computadas como cargas reservas. Instalação abrigada em edícula apropriada – padrão COELBA.

1.2 Especificação dos Equipamentos Elétricos do Lado Primário

11.2.1 Dispositivos de proteção contra curto-circuito:

Será utilizado um conjunto de 03 (três) Chaves Seccionadora Fusiveis, sendo unipolar e indicadora (DIMENSIONADA PELA COELBA), capacidade de condução nominal de corrente de 400A, capacidade de ruptura simétrica mínima de 7,1 kA, classe de tensão de 36 kV, nível de isolamento (NI) de 110 kV, corpo em porcelana, uso externo, instalada no poste de Entrada da Rede de Média. Este conjunto de chaves, instaladas no ponto de derivação do ramal de ligação será instalada pela COELBA com participação financeira do interessado, e sua operação é de exclusiva responsabiliadde da COELBA. 11.2.2 Dispositivos de proteção contra surtos de tensão:

Será utilizados Pára-raios poliméricos, um por fase, tipo distribuição, com resistor não linear de óxido de zinco, tensão nominal eficaz de 36kV, capacidade mínima de ruptura de 10 kA, nível de isolamento (NI) de 110 kV, corpo em porcelana, uso externo, instalada no poste de Entrada da Rede de Média Tensão do Campus. 11.2.3 Alimentadores e Proteção em Média Tensão - Rede Pública:

Os alimentadores e a proteção em Média Tensão, até o ponto de entrega, serão dimensionados e instalados pela concessionária de energia elétrica local. Podendo ser utilizado cabo de cobre singelo, seção 50mm². 11.2.4 Terminal Termocontrátil:

Terminal termocontrátil, tipo Mufla Terminal Unipolar de porcelana, para cabo de 50 mm², terminal externo (com saia) e interno de 300 A, tensão nominal mínima de 36 kV, máxima tensão de operação de 34,5 kV, blindada, uso externo.




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11.2.5 Alimentadores de Média Tensão – Ramal Interno:

Os alimentadores da instalação, que interligará o Ramal de entrada a edicula abrigada da Subestação, serão de cobre singelo / unipolar, duplo isolamento, secção nominal transversal, um condutor por fase e um condutor reserva, cada condutor será de 50 mm², classe de tensão mínima de 20 / 35 kV, isolado em (EPR / XLPE), atendendo a todas as exigências da norma, de fabricação da PIRELLI, FICAP ou SIMILAR. 11.2.7 Disjuntor de Média Tensão – A GÁS (SF6):

Disjuntor tripolar de média tensão, tipo isolado à vácuo 36 kV 630 A / 350 MVA - 60Hz -

NBI 110kV - Icc 20kA, marca SCHNEIDER SF1ou Equivalente Técnico, dotado de sistema de proteção indireta integrada (ON BOARD), com carrinho de sustentação com rodas, execução fixa, comando motorizado frontal tensão a definir, tensão nominal 36 kV, corrente nominal 630 A, capacidade de interrupção 350 MVA ( Proteção “ON BOARD” ), equipado com os seguintes acessórios: Bloqueio mecânico kirk, Bobina de abertura / fechamento tensão a definir, contatos auxiliares 3NA + 3NF, No Break 600 V, Rele de proteção secundária indireta integrada, ou seja, o disjuntor de MT utiliza sensores incorporados, que farão as leituras de corrente para o relé microprocessado , que por sua vez, também é incorporado ao disjuntor, perfazendo um conjunto compacto, que reúne todas as vantagens de uma proteção seletiva; 01 (um) rele trifásico indireto, eletrônico, microprocessado, montado acima da caixa de comando do disjuntor, do tipo SEPAM- S20, 3 (tres) sensores de corrente isolados em resina epóxi, com tensão de isolamento apropriada, relação de correspondente a carga específicada instalada e secundário de 5 A, classe 10 B 100, montado sob a estrutura inferior do disjuntor, 1 (um) disparador (percursor) de abertura, montado na caixa de comando do disjuntor de MT e botão de rarme ( reset ). 11.2.8 Relé de Proteção Secundária (Microprocessado):

Referência do Relé : Relé de Proteção Digital – SEPAM S20 Relé de Proteção Secundária, multifunção microprocessadas, do tipo digital compacto, com

capacidade de expansão via adição de módulos adicionais para incremento de funções de monitoramento e proteção.

Deverão possuir mostrador digital em cristal líquido ou semelhante, no seu frontal, para visualização das grandezas a serem monitoradas, dos parâmetros de programação e das ocorrências de alarmes e atuações de proteções.

A alimentação da unidade deverá ser em 220 VCA, permitir a conexão direta de TC’s e TP’s padronizados sem a necessidade da incorporação de transdutores ou adaptadores adicionais. As conexões de entrada dos instrumentos deverão possuir precisão mínima de 1%.




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Deverão incorporar as funções de proteção exigida para Subestações Elétricas, possuindo no mínimo as funções de proteção 50/51, 50/51N, 27 e 59. Na atuação de qualquer uma das funções de proteção, deverá emitir mensagem no mostrador digital. Sua programação deverá permitir a implantação de um esquema de seletividade entre os sistemas de proteção a montante e a jusante.

As unidades deverão disponibilizar ao usuário, tanto no “display” frontal como via serial, no mínimo as seguintes medições:

Corrente RMS (por fase, neutro, terra e trifásica);

Tensões entre fases e fase-neutro;

Potência ativa (kW) por fase e trifásica;

Potência reativa (kVAr) por fase e trifásica;

Potência aparente (kVA) por fase e trifásica;

Fator de potência por fase e trifásico;

Freqüência (Hz);

Energia Ativa Acumulada (kWh); e

Energia Reativa Acumulada (kVArh). O equipamento que incorpora todas as exigências solicitadas acima é o de referência

“SEPAM S20” de fabricação SCHNEIDER. 11.2.9 Eletrodutos:

Eletrodutos de PVC , tipo rígido anti chama, bitola mínima de ∅ 4”. Todos os eletrodutos que receberão os alimentadores de média tensão deverão, no trecho

embutido no piso, receber envelopamento de concreto, seguindo as orientações da concessionária local.




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11.3 Especificação dos Equipamentos Elétricos do Lado Secundário

11.3.1 Alimentadores de Baixa Tensão:

TRANSFORMADOR 01:

Os alimentadores da instalação, que interligarão os Transformadores 03 e 04, ao respectivo Quadro Geral de Baixa Tensão – QGBT – (NE), serão para ambos os transformadores, condutores elétricos flexíveis, duplo isolamento, tipo singelo, conforme projeto, formação em fios encordoados de cobre eletrolítico nu, têmpera meio-dura, encordoamento classe 4, isolação, capa interna e cobertura em EPR-XLPE, nivel de isolamento para 1 kV, temperatura máxima de regime 70º C, 100º C em sobrecarga, 160º C em curto-circuito, tipo Afumex, secção nominal transversal de 300 mm² (capacidade de condução de corrente de 553A por condutor), dois condutores por fase, e de 300mm² (capacidade de condução de corrente de 553A), dois condutores para o neutro, de fabricação da PIRELLI ou SIMILAR. SISTEMA DE ATERRAMENTO:

O cabo para aterramento será do tipo de cobre nu, classe 2, secção nominal transversal de 50 mm², da PIRELLI ou SIMILAR. Barramento em haste de terra, cobreada, Copperweld, instalado dentro da área da subestação, seção circular de 5/8in x 2,40m, em malha retangular, com distância entre as hastes de 3,00m, conforme indicado em projeto. Utilizar a quantidade indicada de 45 (quarenta e cinco) hastes de aterramento, para resistência máxima de aterramento de 10 Ohms em qualquer época do ano.

OBSERVAÇÕES GERAIS:

O cabo para aterramento será do tipo de cobre nu, classe 2, secção nominal transversal de 50 mm², da PIRELLI ou SIMILAR. Barramento em haste de terra, cobreada, Copperweld, instalado dentro da área da subestação, seção circular de 5/8in x 2,40m, em malha retangular. Utilizar no mínimo 06 (seis) hastes de aterramento, para resistência máxima de aterramento de 10 Ohms. O transporte dos lances e sua colocação deverá ser feita sem arrastar os cabos, a fim de não danificar a capa protetora, devendo ser observados os raios mínimos de curvatura permissíveis. Todos os cabos deverão ser identificados em cada extremidade, com um número de acordo com o diagrama do projeto.




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Os marcadores de fios deverão ser construídos de material resistente ao ataque de óleos, do tipo braçadeira, e com dimensões tais que eles não saiam do condutor quando o mesmo for retirado do seu ponto terminal, no caso de instalação em eletrodutos. Todo o cabo encontrado danificado ou em desacordo com as normas e especificações, deverá ser substituído após sua remoção. Todas as fiações deverão ser feitas de maneira que tenham uma aparência limpa e ordenada. Nenhum cabo deverá ser instalado até que a rede de eletrodutos esteja completa e concluídos todos os serviços de construção que os possam danificar. Não serão permitidas emendas de cabos no interior dos eletrodutos, sob hipótese alguma. A terminação de condutores de baixa tensão deve ser feita através de terminais de pressão ou compressão. 11.3.2 Dispositivo de proteção geral contra curto-circuito e sobrecarga:

TRANSFORMADOR 01:

Será utilizados para o transformador 01, respectivamente, como proteção do Quadro Geral de Baixa Tensão – Q.G.B.T- (NE), disjuntor tripolar, tipo termomagnético, capacidade de interrupção simétrica mínima de 15 kA, tensão de operação de 600V, corrente nominal de 800A, tipo JXD, c/ dispositivo de travamento de segurança por cadeado, fabricação SIEMENS ou SIMILAR. 11.3.3 Dispositivo de leitura de grandezas elétricas (Multimedidores de energia):

Medidor eletrônico, tipo medidores microprocessados que permitam acesso remoto através de rede de comunicação de dados. Deverão disponibilizar ao usuário, tanto no display frontal como via serial, os seguintes parâmetros elétricos:

Corrente RMS (por fase, neutro, terra e trifásica);

Tensões entre fases e fase-neutro;

Potência ativa (kW) por fase e trifásica;

Potência reativa (kVAr) por fase e trifásica;

Potência aparente (kVA) por fase e trifásica;




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Fator de potência por fase e trifásico;

Freqüência (Hz);

Energia Ativa Acumulada (kWh);

Energia Reativa Acumulada (kVArh);

THD (se necessário).

11.4 Medição de Energia Elétrica

A medição será efetuada em Média Tensão, através de conjunto de medição (TC´s; TP´s; Medidor) de responsabilidade da COELBA, a serem instalados no cavalete padrão COELBA conforme detalhe, num cubículo que será lacrado de modo a permitir somente o acesso de pessoal autorizado pela Concessionária (COELBA). Componente seguindo a padronização da concessionária (COELBA). 12.0 OBSERVAÇÕES SOBRE A SUBESTAÇÃO

O sistema de aterramento utilizado em baixa tensão é TN-S A Subestação deverá possuir obrigatoriamente dois extintores de combate a incêndio, tipo CO2 / 6 kg, Iluminação artificial e Iluminação de emergência; Em todas as aberturas físicas para ventilação e/ou iluminação natural deverá conter obrigatoriamente uma malha metálica de 10mm (máximo), para evitar o acesso de pequenos animais as dependências internas na subestação; Devem ser aterrados todas os componentes metálicos da subestação; Devem ser aterradas as blindagens dos cabos subterrâneos, de média tensão, em uma das extremidades, qualquer que seja o seu comprimento; No interior da Subestação as paredes, o teto e o piso deverão ser construidos de materiais não sujeitos a combustão. Deverá haver impermeabilidade total contra infiltração d'água;




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Todas as portas deverão ser metálicas, abrir para fora, ser de uma dimensão tal que permita a passagem folgada do maior equipamento no mínimo da subestação, e ter afixada placa com a indicação de "perigo de morte-alta tensão"; Todos os cubículos deverão ter telas metálicas galvanizadas de 12bwg, com malha de no máximo 10mm; Os condutores aereos, nos casos de ancoragem em cabines, deverão ter um afastamento minimo de 500mm entre fases e de 300mm entre fase e neutro; Deverá efetuar pintura, na alvenaria dos cubiculos de transformação, da potência em kVA, dos transformadores, com tinta de fundo na cor amarela e números/letras na cor preta, em local visível; Devem ser aterradas as blindagens dos cabos subterrâneos em uma das extremidades, qualquer que seja o seu comprimento O condutor neutro (secundário dos transformadores) devem, obrigatoriamente, ser aterrados a malha de aterramento da subestação; Os condutores de alimentação serão singelo, de cobre, isolação EPR/XLPE - 1kv, tipo rígido, não sendo permitido uso de cabos flexíveis; Efetuar pintura dos barramentos energizados, nas cores padrão, de acordo com a NBR-14039: Fases: A-vermelho B-branco C-marrom Neutro: azul-claro Terra: Verde-claro ou Verde-amarelo Será obrigatorio o uso de solda exotermica e massa de calafetar nas conexões do sistema de aterramento (malha de aterramento); Os condutores do ramal de ligação e ramal de entrada não poderão possuir emendas no interior das caixas de passgens e de inspeção e eletrodutos; Será obrigatorio efetuar aterramento nas cercas de proteção do terreno sob o ramal de ligação da concessionária;

13.0 GRUPO MOTOR-GERADOR




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13.1 Observação Importante:

O GRUPO GERADOR DEVERÁ POSSUIR OBRIGATORIAMENTE CHAVE REVERSÍVEIS (ELETRO-MECANICAS) QUE IMPOSSIBILITE O PARALELISMO DESTE COM O SISTEMA DA CONCESSIONÁRIA. UTILIZA-SE CHAVE REVERSORA ELETRO-MECÂNICA, ATRAVÉS DE CONTACTORES E FUSÍVEIS DE PROTEÇÃO, ACRESCIDA DE CHAVE REVERSORA MANUAL (SECCIONAMENTO OBRIGATÓRIO DO CONDUTOR FASE E NEUTRO). EVITANDO PARALELISMO DO GMG COM O SISTEMA DA COELBA. INSTALADA NO INTERIOR DO Q.C.A DO GERADOR;

13.2 Descrição:

Três (3) GRUPO GERADOR DIESEL STEMAC, LEON HEIMER ou equivalente, para funcionamento singelo, na potência de 160 kVA (intermitente/contínuo), fator de potência 0,8, 380/220V - 60Hz, quadro de comando automático, acessórios, com chave de transferência, a ser instalado para atender as cargas elétricas emergenciais do referido PRÉDIO DA FIEB:

13.3 Motor Diesel:

Marca SCANIA ou equivalente, modelo DC12 56A, 6 cilindros em linha, 1800 rpm, injeção direta de combustível, 231 CV em emergência, sistema de pré-aquecimento por resistência elétrica; refrigeração líquida com radiador, ventilador e bomba centrífuga; sistema de proteção contra alta temperatura d'água e baixa pressão do óleo.

13.4 Gerador:

Síncrono, trifásico, Brushless, especial para cargas deformantes, com regulador eletrônico de tensão.

13.5 Quadro de Comando:

STEMAC, LEON HEIMER ou equivalente, tipo MICROPROCESSADO, com supervisão de rede, partida, parada e transferência automática com possibilidade de funcionamento manual / automático / teste. Montado em gabinete metálico auto-sustentado, com indicação digital de tensão (f-f / f-n), corrente, freqüência, potência ativa (kW), fator de potência, temperatura do motor, tensão de bateria, horas de funcionamento, contador de partidas, data/hora e tempo restante para manutenção; proteção para alta temperatura d'água, baixa pressão de óleo, sobrecorrente, sobrecarga, curto-circuito, tensão/freqüência anormais e subtensão de bateria, falha de chaves, falha de pré-aquecimento e falha partida / parada com controle do pré-aquecimento.




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13.6 Sistema de Força:

STEMAC, LEON HEIMER ou equivalente, formado por par de contatores eletromagnéticos, tripolares, com capacidade de 800A, para transferência de carga, montado no quadro de comando.

13.7 Acessórios:

03 Baterias chumbo-ácido 180Ah 01 Silenciador tipo industrial 01 Segmento elástico em gramianto 01 Tanque para combustível de 250 litros 01 Conjunto de manuais técnicos.

13.8 Montagem:

Acoplamento direto entre motor e alternador, formando um só grupo monobloco, sendo este, por sua vez, montado sobre bancada de aço com apoios anti-vibração, estando incorporado no mesmo o depósito de combustível .

13.9 Silenciador:

lnclui silenciador de motor, conjunto de atenuadores de ruídos para GMG, com atenuação para 85dB.

13.10 Cabine de Insonorização:

A cabina é constituida por uma estrutura modular (de fácil montagem) composta de estrutura de perfis de aço dobrados sob pressão e por elementos insonorizados com revestimento interior à base de lã de rocha, que possui características em conformidade com as normativas vigentes. levam incorporado turbina de extraçao para refrigeraçao do motor e alternador.

MEMORIAL DE CÁLCULO DE SUBESTAÇÃO ELÉTRICA DE 500 k VA

(1x500 kVA)

1.0-

1.1- RELAÇÃO DE CARGAS DA UNIDADE:1.1.1 Iluminação:

Quant. Potência (W) Reator Perdas (W) Total (W)130,00 11,00 Alto F.P 4,50 2015,00131,00 18,00 Alto F.P 2,00 2620,00135,00 14,00 Alto F.P 2,00 2160,00611,00 28,00 Alto F.P 3,00 18941,0050,00 70,00 Alto F.P 8,00 3900,0012,00 400,00 Alto F.P 20,00 5040,0060,00 250,00 Alto F.P 15,00 15900,00

50576,00

1.1.2 Tomadas de Uso Geral e Uso Específico:

Quant. Potência (W) Total (W)162,00 100,00 16200,00100,00 200,00 20000,0060,00 300,00 18000,0018,00 600,00 10800,002,00 1000,00 2000,005,00 1200,00 6000,002,00 4000,00 8000,008,00 5000,00 40000,00

Tomadas de Uso Geral

Tomadas de Uso EspecíficoTomadas de Uso EspecíficoTomadas de Uso EspecíficoTomadas de Uso Específico

Tomadas de Uso Geral

ANEXO IAssunto:

Tipo

MEMORIAL DE CÁLCULO DOS TRANSFORMADOR 01 / Q.G.B.T -NE(ILUMINAÇÃO/TOMADAS/FORÇA/AR CONDICIONADO):

Responsável: Eng. Eletricista - Mayrthon Paulo Cost a Jr. - CREA: 14.633 D/CE

TOTAL (W):

Tipo

Vapor Metálico

Fluorescente Compacta

Fluorescente Tubular FinaFluorescente Eletrônica

Tomadas de Uso GeralTomadas de Uso Geral

Fluorescente Compacta

Vapor MetálicoVapor Metálico

TOTAL (W): 121000,00

1.1.3 Eletrobombas:

Quant. Potência (W) Total (W)1,00 2208,00 2208,001,00 2208,00 2208,00

TOTAL (W): 4416,00

Obs.: - Somente é considerado uma bomba, pois a segunda bomba é usada como reserva

1.1.4 Aparelhos de Ar Condicionados:

Quant. Capacid. (TR) Potência (W) Total (W)2,00 ------ 1000,00 2000,00

14,00 ------ 1500,00 21000,005,00 ------ 2000,00 10000,005,00 ------ 2900,00 14500,004,00 ------ 3500,00 14000,00

26,00 ------ 4000,00 104000,009,00 ------ 6000,00 54000,001,00 ------ 7000,00 7000,00

TOTAL (W): 226500,00

Unidade CondesadoraUnidade Condesadora

Unidade Evaporadora

Unidade Condesadora

Unidade CondesadoraUnidade CondesadoraUnidade CondesadoraUnidade Condesadora

Bomba IncêndioBomba Recalque

Tipo

Tipo


(1x500 kVA)

ANEXO IAssunto:


1.1.5 Elevador:

Quant. Potência (w) Total (W)0,00

TOTAL (W): 0,00

1.1.6 Outras Cargas:

Quant. F.P Potência (W) Total (VA)10,00 0,70 16000,00 228571,432,00 0,80 2400,00 6000,001,00 0,90 3680,00 4088,891,00 0,80 3680,00 4600,001,00 0,80 5520,00 6900,00

TOTAL (W): 250160,32

1.1.7 Relação das Cargas (Resumo):

Total (W)171576,00

4416,000,00

226500,000,00

250160,32

652652,32

MÁQUINA DE SOLDAELEVADOR HIDRÁULICOFRESADORATORNOTALHA

TOTAL (W):

Condicionadores de Ar

Tipo

Tipo

ElevadorOutras Cargas

DescriçãoIluminação e TomadasEletrobombasForça Motriz

1.2- MEMORIAL DE CÁLCULO DA DEMANDA PRESUMIDA:

CALCULO DA DEMANDA PRESUMIDA:

Onde:D = Demanda total da instalação, em KVA.a = Demanda das potências, em KW, para iluminação e tomadas de uso geral

(ventiladores, máquinas de calcular, televisão, som, etc);b = demanda de todos os aparelhos de aquecimento, em kVA (chuveiro, aquecedores, fornos,

fogões, etc.);Fp = Fator potência da instalação de iluminação e tomadas. Seu valor é determinado em

função do tipo de iluminação e reatores utilizados;c = Demanda de todos os aparelhos de ar condicionado, em kW;d = Potência nominal, em KW, das bombas d água do sistema de serviço da instalação

(Bomba principal, não considerando bomba reserva);e = Demanda de todos os elevadores, em kW;

O valor de F deve será determinado pela seguinte expressão:

Onde:Pnm = Potência nominal dos motores, em CV, utilizados em processo industrial;

Fu = Fator de utilização dos motores;Fs = Fator de simultaneidade dos motores;

G = Outras cargas não relacionadas, em kVA.

kVAGFedcbFp

aD

++++++

⋅= 2,159,095,07,077,0

( )∑ ××= FsFuPnmF 87,0


(1x500 kVA)

ANEXO IAssunto:


1.2.1 Cálculo do Valor de “a” (cargas de iluminação e tomadas de uso geral):

(W) - Conforme item 1.1.1(W) - Conforme item 1.1.2

Observações / Considerações:

100,00% - Para os primeiros 20 kW70,00% - Para o que exceder de 20 kW

(Obs.: - Fator de demanda estipulado pelo Projetista, com base nas NT´s e NBR´s.)

a = 126,10 (kW)

1.2.2 Cálculo do Valor do fator de potência de ilumin ação de descarga:

Onde:P = a ;

Fp(reator) = 0,95 p/ lâmpadas fluorescentes tubulares econômicas de 16W a 40W;Fp(reator) = 0,92 p/ lâmpadas halógenas e metálicas;

Q= ((530*4,5)*TAN(ACOS(0,95)))+((128*8,5)*TAN(ACOS(0,95)))+((64*5,60)*TAN(ACOS(0,95)))(4188*7,5)*TAN(ACOS(0,95))+((64*8)*TAN(ACOS(0,92))+((312*22)*TAN(ACOS(0,92))) + ((164*32)*TAN(ACOS(0,92)))

Q = 1523,42 (VA) Fp = 0,99

- Pot.Ilum.= 50576,00 - Pot.TUG.= 121000,00

- F.Dem (1) =

( ) ( )( )TUGIlum PotPotDemFa .... 1 ××=

= −

P

QtgFp 1cos ( )( )∑ −×= reatorreator FptgPQ 1cos

1.2.3 Cálculo do Valor de “c” (cargas dos condiciona dores de ar):

(W)


70,00%


c = 158,55 (kW)

1.2.4 Cálculo do Valor de “d” (cargas das eletrobomba s de serviço):

(W)

d = 4,42 (kW)

1.2.5 Cálculo do Valor de “e” (cargas dos elevadores ):

(W)


e = 0,00 (kW)

- Pot.elevadores =

- Pot.ar-Cond. = 226500,00

- F.Dem (4) =

- F.Dem (3) =

- Pot.eletrobomb. = 4416,00

( )doscondicionaarPotDemFc −×= .. 3

( )elevadoresPotDemFb .. 4 ×=

aseletrobombPotd .=


(1x500 kVA)

ANEXO IAssunto:


1.2.6 Cálculo do Valor de “G” (outras cargas não rel acionadas):

(W)


80,00% - Para outras cargas


G = 200,13 (kVA)

1.2.7 Cálculo da DEMANDA PRESUMÍVEL:

D = 451,44 (kVA)

Obs.: - Para atender a potencia instalada e ao acré scimo de cargas futuras, utilizaremos 01 (um) transformador de 500 kVA.

- F.Dem (5) =

- Pot.cargas. = 250160,32

( )ascPotDemFG arg5 .. ×=

kVAGFedcbFp

aD

++++++

⋅= 2,159,095,07,077,0


(1x500 kVA)

2.0- MEMORIAL DE CÁLCULO - CORRENTES DE CURTO-CIRCUI TO DO Q.G.B.T:

2.1- MEMORIAL DE CÁLCULO DA CORRENTE DE CURTO-CIRCUI TO: NA BARRA DE BAIXA TENSÃO

2.1.1 Dados a Serem Considerados:

* Tensão de Linha na Barra de Média Tensão:V1 = 34,50 kV (Conforme Dados COELBA)

* Tensão de Linha na Barra de Baixa Tensão:V2 = 380,00 V (Conforme Dados COELBA)

* Potência Nominal do Transformador que Alimenta o Q.G.B.T-E: 4400Sn = 500,00 kVA

* Impedância de Curto-Circuito, do Transformador que Alimenta o Q.G.B.T-NE:Zcc = 5,50% (Conforme dados do Fabricante)

* Perdas no Cobre, do Transformador que Alimenta o Q.G.B.T-NE:Pcu = 6.000,00 W (Conforme dados do Fabricante)

2.1.2 Determinação dos Parâmetros de Base do Sistema:

* Lado de Média Tensão:

* Potência de Base Adotada (Pb): Pb = 100.000,00 kVA

* Tensão de Base Adotada (Vb): Vb = 34,50 kV

* Corrente de Base do Sistema (Ib): Zb1 = 1,1903E+01 ΩΩΩΩ

ANEXO IIAssunto:


Zb2 = 2,3805E-05 ΩΩΩΩ

Ib = 1.673,479 A

2.1.3 Cálculo dos Parâmetros de Impedância - no ponto de entrega da COELBA:

* Sequência Positiva: Z' (1)= 6,273E-01 + j 1,2602E+00 (p.u)

* Sequência Zero: Z' (0)= 7,706E-01 + j 2,7192E+00 (p.u)

Vb

PbIb

×=

3


(1x500 kVA)

ANEXO IIAssunto:


2.1.5 Cálculo dos Parâmetros de Impedância - Na de Dis tribuição de Média Tensão:

* Sequência Positiva:Barra 15 kV R.D.U (1) R.D.U (2) R.D.U (3) R.D.U (4) Soma

R t(1) 6,273E-01 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 6,273E-01X t(1) 1,260E+00 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 0,000E+00 1,260E+00

Então:Z t (1)= 6,273E-01 + j 1,2602E+00 (p.u)

Transformando os valores da impedância em valores em Ohms

Temos: R t (1) = 7,4664 Ω

X t (1) = 14,9995 Ω

Então:Z t (1)= 7,466E+00 + j 1,5000E+01 Ω

Refletindo os valores para o lado de Secundário do Transformador:

R(sist. secundário) = 9,0582E-04 Ω

XL(sist. secundário) = 1,8197E-03 Ω

Então:

( )( )2

1

22

)Pr.().(V

VRR imáriosistSecundáriosist ×=

( )( )2

1

22

)Pr.().(V

VXX imáriosistLSecundáriosistL ×=

2)( 1000 Vb

PbZZ pu ×

×= Ω

Então:Z t (1)= 9,058E-04 + j 1,8197E-03 ΩΩΩΩ

Z t eq (1)= 2,033E-03 ΩΩΩΩ


(1x500 kVA)

ANEXO IIAssunto:


2.1.6 Cálculo dos Parâmetros de Impedância - No Transf ormador:

Z(trafo)= 0,0159 ΩΩΩΩ

Cálculo da Resistência do Transformador:

Onde: In(trafo)= 759,67 A

R(trafo)= 3,466E-03 ΩΩΩΩ

Cálculo da Reatância do Transformador:

X(trafo)= 0,0155 ΩΩΩΩ

* Sequência Positiva:

Z tr s(1)= 3,466E-03 + j 1,5501E-02 Ω

* Sequência Zero:

Z tr s(0)= 3,466E-03 + j 1,5501E-02 Ω

Obs.: - Em geral, em se tratando de impedância de transformadores a impedância de sequência Zero é muito próxima da impedância de sequência positiva. Neste caso, consideramos ambas iguais.

Lembramos que as perdas do cobre do transformador é a soma dos três enrolamentos do trafo (trifásico), então parasomente um enrolamento do trafo a perda do Cobre do trafo é de 6.000/ 3 = 2000,00W

ccn

Trafo ZS

VZ ×=

22

)(

( )2TrafoTrafoCu InRP ×=

2)(

22TrafoLTrafoTrafo XRZ +=

iguais.

2.1.7 Cálculo dos Parâmetros de Impedância - No Sistema de Baixa Tensão (Trafo - QGBT):

* Dados a Serem Considerados:

Condutor Utilizado como Alimentador de Baixa Tensão:(Conforme Dados PROJETO)

Dados de Fabricação do Alimentador de Baixa Tensão:

R1 = 0,0781 (Ohm / Km) (Conforme Dados FABRICANTE)X1 = 0,1068 (Ohm / Km) (Conforme Dados FABRICANTE)

R0 = 1,8781 (Ohm / Km) (Conforme Dados FABRICANTE)X0 = 2,4067 (Ohm / Km) (Conforme Dados FABRICANTE)

L = 0,020 km (Conforme Dados PROJETO)

Obs.: - Foram levados em consideração Cabos com isolação p/ 1000V - EPR/XLPE, instalados em trifólio, nas temperaturas de operação normal.

* Cálculo dos parâmetros de Impedância:

R cb (1) = 7,810E-04 Ω

X cb (1) = 1,068E-03 Ω

Onde: Ncp = Numeros de Condutores em Paralelo

Então:Z cb (1)= 7,810E-04 + j 1,0680E-03 Ω

R cb (0) = 1,878E-02 Ω

X cb (0) = 2,407E-02 Ω

Onde: Ncp = Numeros de Condutores em Paralelo

Então:Z cb s(0)= 1,878E-02 + j 2,4067E-02 Ω

Sequência Zero :

2x(3#300+n300)mm²

Sequência Positiva :

Sequência Zero :

Extensão :

Sequência Positiva :

Ncp

kmLR

)/('''

Ω×=

Ncp

kmLX

)/('''

Ω×=

Ncp

kmLR

)/('''

Ω×=

Ncp

kmLX

)/('''

Ω×=


(1x500 kVA)

ANEXO IIAssunto:


2.1.8 Cálculo da Impedância Total do Sistema (Barra de 15 kV - QGBT):

* Sequência Positiva:R.D.U Soma

R s(1) 9,058E-04 5,152E-03X s(1) 1,820E-03 1,839E-02

Então:Z total (1)= 5,152E-03 + j 1,8389E-02 ΩΩΩΩ

Zeq (1)= 1,910E-02 ΩΩΩΩ

* Sequência Zero:R.D.U Soma

R s(0) 0,000E+00 2,225E-02X s(0) 0,000E+00 3,957E-02

Então:Z total (0)= 2,225E-02 + j 3,9568E-02 ΩΩΩΩ

Zeq (0)= 4,539E-02 ΩΩΩΩ

3,957E-02

Trafo + Sist. B.T4,247E-031,657E-02

Trafo + Sist. B.T2,225E-02

22Re XeqqZeq +=

22Re XeqqZeq +=


(1x500 kVA)

ANEXO IIAssunto:


2.1.9 Cálculo da Corrente de Curto-Circuito:

Determinação dos Parâmetros de Base do Sistema (Lado d e Baixa Tensão):

* Potência de Base Adotada (Pb): Pb = 500,00 kVA

* Tensão de Base Adotada (Vb): Vb = 0,38 kV

* Impedância de Base (Zb): Zb = 0,289 ΩΩΩΩ

* Impedância de Equivalente (Zb): Zeq = 0,066 kV

* Impedância de Equivalente (Zb): Ib = 759,671 A

Corrente de Curto-Circuito (Lado de Baixa Tensão):

* Corrente de Curto Circuito Trifásico:

Icc3F (1)= 11,49 kA

* Corrente de Curto Circuito Fase - Terra Máx.:

Icc1F (1)= 7,87 kA

Obs.: - Utilizar Dispositivos de proteção com capaci dade de corrente de curto-circuito mínima de 15 kA.

Zeq

IbIcc

×=

1000

Vb

PbIb

×=

3

Zb

ZeqZeq

)1(=

)1000(²Pb

VbZb

×=

mínima de 15 kA.


(2x225 kVA)

3.0 MEMORIAL DE CÁLCULO - AJUSTES DO RELÉ DE PROTEÇÃ O:

3.1- MEMORIAL DE CÁLCULO DE AJUSTE DO RELÉ DE PROTEÇÃO:

3.1.1 Dados Fornecidos pela COELBA:(OAP - Ordem de Ajuste da Rotação / Níveis de Curto -Circuito no ponto de Entrega)

* Corrente de Curto-Circuito Trifásica: * Corrente de Curto-Circuito Bifásica:Icc (3F) = 1.189,00 A Icc (2F) = 1.029,70 A

* Corrente de Curto-Circuito Fase-Terra:Icc (1F) = 1.030,00 A Icc_min = 281,00 A

* Proteção de FASE:R.T.C = ( 500 / 1 ) A R.T.C = 500,00 A

TAPE = 0,760 dT = 0,20

TEMPORIZAÇÃO = IEC-M.I INSTANTÂNEO = 7,60 0,10 s

* Proteção de NEUTRO:R.T.C = ( 500 / 1 ) A R.T.C = 500,00 A

TAPE = 0,08 dT = 0,800

TEMPORIZAÇÃO = IEC-M.I INSTANTÂNEO = 2,80 0,10 s

3.1.2 Cálculo dos Tempos de Atuação da Proteção da CONCES SIONÁRIA:

* Proteção de FASE:

ANEXO IIIAssunto:


* Proteção de FASE:* Corrente de Partida do Relé (Concessionária)

I partida = 380,00 A

* Multiplos da Corrente de Acionamento (M fase):

M fase = 3,13

* Tempo de Operação do Relé da Concessionária (t):

T(fase) = 1,2682 seg

Adotado: K=13,5 e a=1, Temporização: Curva I.E.C: CURVA = M.I

* Proteção de NEUTRO:* Corrente de Partida do Relé (Concessionária)

I partida = 40,00 A

* Multiplos da Corrente de Acionamento (M neutro):

M neutro = 7,03

* Tempo de Operação do Relé da Concessionária (t):

T(neutro) = 1,79 seg

Adotado: K=13,5 e a=1, Temporização: Curva I.E.C: CURVA = M.I

TAPERTCIpartida ×=

TAPERTC

IM FCC

FASE ×= 3

TAPERTCIpartida ×=

TAPERTC

IM MÍNFCC

NEUTRO ×= −1

( ) 1−×= αM

dtkT fase

( ) 1−×= αM

dtkTNeutro


(2x225 kVA)

ANEXO IIIAssunto:


3.1.3 Cálculo da Corrente de Partida do Relé da CONCESSIO NÁRIA (Unidade Instantânea):

* Proteção de FASE:

I partida (Inst) = 3.800,00 A

Onde: Ajuste_Inst (fase) = 20,75 e RTC (fase) = 120

* Proteção de NEUTRO:

I partida (Inst) = 1.400,00 A

Onde: Ajuste_Inst (neutro) =2 e RTC (neutro) = 120

3.1.4 Cálculo dos Tempos de Atuação da Proteção do CLIENT E:

* Corrente Nominal:

Onde:In = Corrente Nominal (Primário)S = Potência da Instalação

Vp = Nível de Tensão (Primário)Temos:

S = 500,00 kVA In = 8,37 AVp = 34,50 KV

pV

SIn

⋅=

3

InstAjusteRTCinstIpartida __ ×=

InstAjusteRTCinstIpartida __ ×=

* Corrente Primária do TC:

I ptc = 59,45 A

Assim, o TC será de:

RTC ' = 100 / 5 RTC ' = 20,00

* Tensão Secundária do TC:

Vse = 14,86

A impedância do TC adquirido deve ser menor que 0,4 Ohm. Sendo assim adotaremos um TC do tipo 10B100

* Cálculo do TAPE de FASE:

1,30

TAPE = 0,54 A

Faixa de Ajuste do Relé : ( 0,25 - 16A) x RTC

Assim, o TAPE Utilizado será: TAPE = 0,56 A

Desta Forma:

I deseq = 10,88 A

I partida = 11,20 A

ASSIM:I partida > I deseq

Fator de Segurança Adotado:

____________ (Condição Satisfeita)

20CCMÁX

PTC

II >

RTC

IFSTAPE N×

>

NDESEQ IançaFatorSegurI ×=

RTCTAPEI PARTIDA ×=

)Z('

TCRELÉ += ZRTC

IV MÁX

SE


(2x225 kVA)

ANEXO IIIAssunto:


* Cálculo do TAPE de NEUTRO:

0,30

TAPE = 0,13 A

Faixa de Ajuste do Relé : ( 0,15 - 6,5A) x RTC

Assim, o TAPE Utilizado será: TAPE = 0,15 A

Desta Forma:

I segur = 2,51 A

I partida = 3,00 A

Adotanto p/ melhor Coordenação :I partida = 6,00 A

3.1.5 Cálculo dos Tempos de Operação do Relé do CLIENTE:

* Proteção de FASE:* Multiplos da Corrente de Acionamento (M fase):

M fase = 33,29

Fator de Segurança Adotado:

RTC

IFSTAPE N×

>

RTCTAPEI PARTIDA ×=

NSEGUR IançaFatorSegurI ×=

IM FCC= 3

M fase = 33,29 M fase = 20,00

* Tempo de Operação do Relé da Cliente (t):

Onde:K = Constante que caracteriza o relé

Constante que caracteriza a Curva

Adotamos: K=13,5 e a=1, Temporização: M.I e Dial=0,1seg

t(fase) = 0,0711 seg Cliente

t(fase) = 1,2682 seg Concessionária

ASSIM:t _cliente < t _coelba

* Proteção de NEUTRO:* Multiplos da Corrente de Acionamento (M neutro):

M neutro = 14,05

* Tempo de Operação do Relé da Cliente (t):

Onde:K = Constante que caracteriza o relé

Constante que caracteriza a Curva


1)( −×= αMtf

dtKt

=α

TAPERTC

IM FCC

FASE ×= 3

1)( −×= αMtf

dtKt

=α

TAPERTC

IM MÍNFCC

NEUTRO ×= −1


(2x225 kVA)

ANEXO IIIAssunto:


Adotamos: K=13,5 e a=1, Temporização: M.I e Dial=0,1seg

t(neutro) = 0,0724 seg Cliente

t(neutro) = 1,7925 seg ConcessionáriaASSIM:

t _cliente < t _coelba

3.1.6 Ajustes do Relé - Unidade Instantânea

* Proteção de FASE:* Corrente de Magnetização:

I mag = 251,02 A

Desta forma:


=α

8,133

50012. ×

×=magI

20

70,029.1

20

02,251_

2_ <<→<< INSTAJUSTE

FCCINSTAJUSTE

MAG IRTC

II

RTC

I

12,55 51,49


I ajust_inst = 15,00 AASSIM:

I part_inst = 300,00 A

* Proteção de NEUTRO:

I ajust_inst < 14,05 A


I ajust_inst = 5,00 AASSIM:

I part_inst = 100,00 A

(Condição Satisfeita)

(Condição Satisfeita)79601_ <⇒< −MINFCCINSTPARTIDA II

<< INSTAJUSTEI _

xRTCII INSTAJUSTEINSTPARTIDA __ =

xRTCII INSTAJUSTEINSTPARTIDA __ =

RTC

II MÍNFCC

INSTAJUSTE−< 1

_

70,029.130002,2512_ <<⇒<< FCCINSTPARTIDAMAG III


(2x225 kVA)

ANEXO IIIAssunto:


3.1.7 Cálculo do Ponto de Ansi do Transformador (500kVA)

* Ponto Ansi: Z = 5,50%

I ansi = 380,34 A

* Ponto Ansi Neutro:

I ansiN = 220,59 A

3.1.9 RESUMO GERAL

Proteção R.T.C TAPE DIAL Temporiz. Instântan.

15,00

t=0,1s

5,00

t=0,1s

Relé

FASE 20,00 0,56 0,10 M.I

NEUTRO 20,00 0,15 0,10

SEPAM S20

SEPAM S20M.I

InZI ansi ×= %)/100(

InZI ansiN ××= %)/100()58,0(


(1x500 kVA)

4.0-

- Para esta alimentação elétrica foram consideradas somente as cargas elétricas emergenciais (que farão parte do Grupo Motor-Gerador).

4.1- RELAÇÃO DE CARGAS DA UNIDADE:4.1.1 Iluminação:

Quant. Potência (W) Reator Perdas (W) Total (W)130,00 11,00 Alto F.P 4,50 2015,00131,00 18,00 Alto F.P 2,00 2620,00135,00 14,00 Alto F.P 2,00 2160,00611,00 28,00 Alto F.P 3,00 18941,0050,00 70,00 Alto F.P 8,00 3900,0012,00 400,00 Alto F.P 20,00 5040,0060,00 250,00 Alto F.P 15,00 15900,00

50576,00

4.1.2 Tomadas de Uso Geral e Uso Específico:

Quant. Potência (W) Total (W)162,00 100,00 16200,00100,00 200,00 20000,0060,00 300,00 18000,0018,00 600,00 10800,002,00 1000,00 2000,00



TOTAL (W):

Tipo

Fluorescente CompactaFluorescente EletrônicaFluorescente Tubular FinaVapor MetálicoVapor MetálicoVapor Metálico

Tomadas de Uso Específico

ANEXO IVAssunto:


MEMORIAL DE CÁLCULO DO GERADOR / Q.G.B.T (ILUMINAÇ ÃO/TOMADAS/FORÇA/AR CONDICIONADO-ÁREAS CRÍTICAS):

TipoFluorescente Compacta

5,00 1200,00 6000,002,00 4000,00 8000,008,00 5000,00 40000,00

TOTAL (W): 121000,00

4.1.3 Eletrobombas:

Quant. Potência (W) Total (W)1,00 2208,00 2208,001,00 2208,00 2208,00

TOTAL (W): 4416,00

Obs.: - Somente é considerado uma bomba, pois a segunda bomba é usada como reserva

TipoBomba RecalqueBomba Incêndio

Tomadas de Uso EspecíficoTomadas de Uso EspecíficoTomadas de Uso Específico


(1x500 kVA)

ANEXO IVAssunto:


4.1.4 Elevador:

Quant. Potência (w) Total (W)7360,00 0,00

0,00TOTAL (W): 0,00

4.1.5 Relação das Cargas (Resumo):

Total (W)171576,00

4416,000,000,000,000,00

175992,00

4.2- MEMORIAL DE CÁLCULO DA DEMANDA PRESUMIDA:

CALCULO DA DEMANDA PRESUMIDA:

Onde:D = Demanda total da instalação, em kVA.a = Demanda das potências, em kW, para iluminação e tomadas de uso geral

(ventiladores, máquinas de calcular, televisão, som, etc);b = demanda de todos os aparelhos de aquecimento, em kVA (chuveiro, aquecedores, fornos,

Outras Cargas

TOTAL (W):

DescriçãoIluminação e TomadasEletrobombasForça MotrizCondicionadores de ArElevador

Tipo

kVAGFedcbFp

aD

++++++

⋅= 2,159,095,07,077,0

b = demanda de todos os aparelhos de aquecimento, em kVA (chuveiro, aquecedores, fornos,fogões, etc.);

Fp = Fator potência da instalação de iluminação e tomadas. Seu valor é determinado emfunção do tipo de iluminação e reatores utilizados;

c = Demanda de todos os aparelhos de ar condicionado, em kW;d = Potência nominal, em kW, das bombas d água do sistema de serviço da instalação

(Bomba principal, não considerando bomba reserva);e = Demanda de todos os elevadores, em kW;

O valor de F deve será determinado pela seguinte expressão:

Onde:Pnm = Potência nominal dos motores, em CV, utilizados em processo industrial;

Fu = Fator de utilização dos motores;Fs = Fator de simultaneidade dos motores;

G = Outras cargas não relacionadas, em kVA.

( )∑ ××= FsFuPnmF 87,0


(1x500 kVA)

ANEXO IVAssunto:


4.2.1 Cálculo do Valor de “a” (cargas de iluminação e tomadas de uso geral):

(W) - Conforme item 1.1.1(W) - Conforme item 1.1.2


100,00% - Para os primeiros 20 kW70,00% - Para o que exceder de 20 kW


a = 126,10 (kW)

4.2.2 Cálculo do Valor do fator de potência de ilumin ação de descarga:

Onde:P = a ;

Fp(reator) = 0,95 p/ lâmpadas fluorescentes tubulares econômicas de 16W a 40W;Fp(reator) = 0,92 p/ lâmpadas halógenas e metálicas;

Q= ((530*4,5)*TAN(ACOS(0,95)))+((128*8,5)*TAN(ACOS(0,95)))+((64*5,60)*TAN(ACOS(0,95)))(4188*7,5)*TAN(ACOS(0,95))+((64*8)*TAN(ACOS(0,92))+((312*22)*TAN(ACOS(0,92))) + ((164*32)*TAN(ACOS(0,92)))

Q = 1523,42 (VA) Fp = 0,99

- F.Dem (1) =

- Pot.Ilum.= 50576,00 - Pot.TUG.= 121000,00

( ) ( )( )TUGIlum PotPotDemFa .... 1 ××=

= −

P

QtgFp 1cos ( )( )∑ −×= reatorreator FptgPQ 1cos

4.2.3 Cálculo do Valor de “d” (cargas das eletrobomba s de serviço):

(W)

d = 4,42 (kW)

4.2.4 Cálculo do Valor de “e” (cargas dos elevadores ):

(W)


70,00% - Para 2 elevadores por bloco


e = 0,00 (kW)

- Pot.eletrobomb. = 4416,00

- Pot.elevadores = 0,00

- F.Dem (4) =

( )elevadoresPotDemFb .. 4 ×=

aseletrobombPotd .=


(1x500 kVA)

ANEXO IVAssunto:


4.2.5 Cálculo da DEMANDA PRESUMÍVEL:

D = 100,69 (kVA)

Obs.: - Para atender a potencia instalada e ao acré scimo de cargas futuras, utilizaremos 01 (um) GRUPO MOTOR GERADOR de 160 kVA.

kVAGFedcbFp

aD

++++++

⋅= 2,159,095,07,077,0

MEMORIAL DESCRITIVO DE SUBESTAÇÃO

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