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Title 弾性砥石による鏡面仕上の研究 : 仕上面性状と加工条件について

Author(s) 三好, 隆志; 斎藤, 勝政

Citation 北海道大學工學部研究報告, 120, 33-44

Issue Date 1984-03-30

Doc URL http://hdl.handle.net/2115/41863

Type bulletin (article)

File Information 120_33-44.pdf

Hokkaido University Collection of Scholarly and Academic Papers : HUSCAP

；1ヒtiri道大学ユニニ単音ド研究幸侵告・

第1．20号・　（［…召牽059　ill＞

Bulletin　of　the　Faculty　of　F．．ngineering，

　　｝lol〈kaido　University，　No．　120　（1984）

弾性砥石による鏡面仕上の研究

　　仕上面性状と加工条件について

三好隆志　斎藤勝政　　　　　　　　（昭和58年1．1月30日受理）

Study　on　Mirror－FiRishing　by　an

　　　　Elastic　Grinding　Wheel

－RelatioRs　betweeR　Finished　Surface

Preperties　and　Grinding　Conditions一

Takashi　Miyos｝一H　and　Katsui／nasa　SAi’ro

　　　　　（Receivecl　｝iNJTovember　30，　1983）

　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　Abstruct

　　　It　is　well　known　that　the　PVA　sponge　wheel　（a　kind　of　elastic　grinding　wheel）　is　a

very　efficient　tool　for　mirror－finishing　of　soft　metals　and　difficult　cutting　materials

because　of　its　particular　elastic　deformation．　The　mirror－finishing　of　soft　metals

（Al　24　S，　4－6　Brass）　and　hard　metals（SUS－27，　S　55　C）are　performed　by　using　the

device　based　on　the　principle　of　superfinishing　to　obtain　the　relations　between　the

finished　surface　properties　（surface　roughness　and　specular　reflection）　and　the　grinding

conditions．

　　　The　following　results　are　obtained　：

Q）　The　surface　properties　finished　with　C一一abrasive　grain　is　better　than　those　finished

“Tith　WA－grain．　Especially，　C－grain　improves　on　the　surface　roughness　of　soft　metals．

（2）　The　finished　surface　properties　have　a　tendency　to　be　better　with　the　increase　of

grinding　speed．　The　grinding　speed　of　about　450　m／min　is　suitable　for　the　soft　inetals，

while　that　of　about　25e　m／min　is　suitable　for　the　hard　metals．

（3）　The　finished　surface　properties　are　better　for　each　material　when　the　applied　load

is　O．1　MPa　（about　1　kg／cm2）．

（4）　”1’he　PVA　sponge　wheel　can　finish　the　surface　of　each　material　to　a　mirror　surface

of　less　than　O．3”m　Rmax，　when　the　grinding　length　is　about　150　m．

r。緒 言

　鏡面とよばれるような面は，光の半波長（0．3μmRm。、）以下の粗さからなり，高い光沢を示

し，一般に耐摩耗盤，耐ふ食牲という点でも優れ，さらに加工変質層の少ない材’質的にも優秀な

面である。このように金属表面を鏡面に仕上げることは工業上重要なことであり，その加工法は，

加工物の形状，桝質，寸法精度に応じて種々あるが，多くの場合，砥粒加工によっている。

　砥粒の摩擦，摩耗の理論およびポリシング機構については，Bowdenによる詳細な研究報告1）

雑『密コニ学禾斗　　竪琴脚力日工学第一一講座

34 三好隆志・斎藤勝政 2

があり，砥石による代表的な鏡面仕上加工法である超仕上については，Swigert，浅枝，井上，

松井2）らによって研究されている。これらの研究に用いられた砥石の多くはビトリファイド砥石

であり，被削材は鋼のような比較的硬い金属に限られていた。とくにビトリファイド砥石は軟質

金属やステンレス鋼のような難削材の鏡面仕上には不適であり，このような材料の鏡面仕上には

弾性砥石とよばれるPVA砥石が用いられている。　PVA砥石はPoly　Vinyle　Alcholをアセター

ル化した縮合樹指発泡体を結合剤としており，この結合剤の特異な変形挙動によって光沢の高い

鏡面が得られるものと考えられている3）。しかしPVA砥石による鏡面仕上の加工条件，またそ

の鏡面仕上機構に関する研究4）は少なく，不明な点が多く残されている。

　そこで本研究では，軟質金属であるアルミニウム合金（A124S），4－6黄銅，難削材であるス

テンレス鋼（SUS－27），比較的硬質な高炭素鋼（S55C）と性質の異なる金属材料を被嗣材とし

て用い，超仕上の原理に基づいて鏡面研削実験を行ない，研削面の仕上南国さと光沢の測定から

仕上面性状を評価し，鏡面を得るための加工条件を求めるとr司時にPVA砥石の研削特性および

その鏡面仕上機構について検討したので報告する。

2．実　験　方　法

平形PVA砥石の端面を用いた定荷重，往復運動方式によって鏡面研削実験を行なった。実験

装置（図1）には牧野フライス

斜道NC立フライス盤（KHNCP

－70）を用い，ベシト上に被削

材保持具と一体になっている荷

重装置と，研削液供給装置を固

定した。一方NC立フライス盤

主軸に平形PVA砥石を接着し

たアルミニウム製円板を取付

け，広範囲に可変な主軸の回転

運動に加えて，NC制御装置に

よるY軸方向の往復運動を主軸

に与えた。

　実験条件は表1に示すとうり

である。また実験手順は次の要

領で行なった。塁壁材を地薄リ

ーペーパで一方向の条痕が残る

ように仕上げて草加工面を作

り，小坂式SE－3型粗を計で条

痕と直角方向の粗さ断面曲線を

とり，次に試作したファイバオ

プティクス光沢計5－6）で光沢を

測定した。本光沢計はオプティ

カルファイバを利用したもので，

白熱電球からオートコリメータ

．

Fig．

Counter weight

Ball　be

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∴、PVA sponge

Applied load 　冒隠・・

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　　　　　　　　　　　　　　，　　　　　Aluminium　disk

Set　up　for　obtaining　the　mirror　surfaces

by　PVA　sponge　wheel

3 弾性砥石による鏡彌仕上の研究一佳上雨性状と加工条件について一 35

を通して平行光線とし，この光束を入射光ファイバ東に通して試料表面に垂直に照射し，仕上面

からの正反射方向の反射光を受光ファイバ束で受け，その強度を光電導素子Cdsで電流に変換

し，記録計で読みとるものである。

Table　l　Experimental　conditions

A124　S 4－6Brass SUS－27 S55　C

PVA　sponge　wheel C，WA400S1 C，WA400S1　　　　　　　　　　C，WA400S1。o

iφ100×10×φ50whee1）

C，WA400S2

Grinding　speed 113－754m／min

Grinding　time 5－40sec

Applied　Ioad 0．05－0．15MPa（0．5－L5kg／cm2）

Coolant kerosene（100cc／mi煎）

Feed　rate　in

x－axis　directiQn0．72m／min（10mm　reciprocal　motion）

WQrk　dimensions φ11．3×15（1cm2）

Pre－ground唐浮窒?ａｃｅ　roughneSS

1．5μmRm。。

i＃600emery垂≠垂?ｒ）

1．2μmRm、x

i＃400emery垂≠垂?ｒ）

1．0μmRm、。

i≠←320emery垂≠垂?ｒ）

1．0μmRm、、

i紹20emery垂≠垂?ｒ）

Dressing Single　point　diamond　10μmx5times

　前加工面の光沢を測定した後，前便工

面の条痕が研肖扇面とほぼ一致するよう

に被削材を保持具に固定し，平衡荷重を

とり，研削面を砥石面に合せてから所定

の荷重を加え，水準器により水平度を確

かめ一定時問の研潮を行なった。仕上面

については，条痕に垂直方向の粗さ断面

曲線から仕上面面さRma．を求め，また

光沢の測定を行なった。さらに研削前と

研削後の試料の重さを0．01mgまで測定

可能な直示天秤で測定し，研削貸を研削

深さ（μm）に換算して求めた。

3．実験結果と考察

3．1仕上耐生状と加工条俳

　ビトリファイド砥石（Vit．砥石）を用

いた超仕上において，ある圧力以上にな

ると砥石減耗が急増するいわゆる臨界圧

力3）が存在し，この臨界圧力以上では良

好な仕上面を得ることができない。そこ

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　　Applied　load　P　CMPa）

Fig．2　Re｝ations　between　applied　load　and

　　　finished　surface　properties

でPVA砥石においても良好な仕上面を得るための砥石圧力を選定する必要がある。

　図2は各被削材における砥石圧力Pと仕上面粗さRm。、および光沢1の関係である。被劇材に

よって若干の違いはみられるが，0．1MPa（1　kg／cm2）程度の砥石圧力で粗さ，光沢ともに良い

36 三好隆志。斎藤勝政 4

値を示している。これはVit．砥石とtt］twな一種の臨界現象と考えられ，砥石圧力が小さすぎると，

切削能力の小さいPVA砥石では前倒工面の粗さを完全に除去できず，また圧力が大きすぎると

研削抵抗が大きくなるばかりでなく，研削熱の増大によって軟化温度の低いPVA結合剤の結合

力は弱くなり，砥粒の脱落が急増し，仕上面が劣化する。したがって良好な仕上面を得るために

は，1kg／cm2程度の砥石圧力（Vit．砥石においてもP＝0．5～1．5kg／cm2で鏡面が得られている2））

が適当であり，以下の実験においてこの砥石圧力を用いた。

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　　　　　　　　　　Grinding　speed　V　（rn／min）

Fig．3　Relations　between　qrinding　speed　and　finished　surface

　　　properties　in　the　absence　of　coolant

　次にA124Sを例にとって，研削液を使用しない場合の研削速度Vと仕上面一さRm、、および光

沢1の関係を，悪筆塒問Tをパラメータにとって図3に示した。研削速度が250m／min程度に

なるといずれの研削時間においても粗さはほぼ改善され，T・・15secでは0．3μmRm。．以下の小さ

な粗さが得られている。しかしそれ以上の速度になると逆に劣化している。また光沢は速度の増

加とともに減少し，研削時間が長いほどその傾向は著るしい。これらの要因として，乾燥の場合，

研削速度が増加し，長時間の研削になると研削温度が高くなり，PVA結合剤は軟化して溶着す

るため光沢は減少しまた粗さも劣化するものと考えられる。以上のことから，良好な仕上面を得

るためには研削液の供給が必要であり，以下の実験では灯油を用いた。

　図4はCおよびWA砥粒について各被削材における研削速度Vと仕上面粗さRm。、および光沢

1の関係を示している。（a＞，｛d）はA124S，4－6黄銅の軟質金属，（c｝，（b｝はSUS－27，　S55Cの硬

質金属の場合である。軟質金属の場合，仕上面粗さはC，WA砥石ともにV＝450m／min以上に

なるとほぼ一定になっている。また粗さの改善度はC砥粒のほうがすぐれており，例えばV＝

464m／min，　T・・　15secで，　A124Sは0．3μmRm、．，4－6黄銅で0．2／LmRm、、の男好な仕上面にな

っている。

　光沢は。，WA砥粒ともにv＝　450m／min程度で最大となり，前傾工面の光沢と比較するとか

なり改善されていることから，研削液の冷却効果が大きいことがわかる。またC理容のほうが光

沢の改善に適しており，とくにA124Sについては顕著である。アルミニウム合金のようにねば

りのある金属は切屑が砥粒切刃に溶着しやすくまた目づまりが生じやすいため，鋭い切：刃をも

ち，へき開性の大きな切削性の良いC砥粒のほうが鏡面仕上に適しているものと考えられる。

5 弾姓砥石による鏡面仕上の研究一仕上面性状と加工条件について一 37

　以上の結果から，軟質金属にはC砥粒が適していること，灯油を用いることによって光沢が改

善されること，研削速度は450m／min程度が適当であり，15sec程度の研削時間で迅速に鏡面が

得られることがわかる。

　硬質金属の場合，仕上面粗さはC，WA砥粒ともにV・・250m／minになるとほぼ改善され，

V＝226m／min，　T＝＝30secでいずれの被潮材も0．25μmRm、，の小さな粗さが得られている。光

沢は仕上面粗さと周様1（　V・　2SOm／min程度で最大となり，それ以上速度を増加すると逆に減少

する傾向がある。とく1（　S55CのWA砥粒の場合，その傾向が強く，　C砥粒のほうが光沢の改善

に適している。

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Grinding　speed　V　（m／ndn）

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38 三好隆志・斎藤勝政 6

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（d）　S55C

Fig．4　Relations　between　qrinding　speed　and　surface　finished

　　　　　　properties　of　some　different　kinds　of　materials　in　the

presence　of　coolant

　　以上の結果から，軟質金属の場合ほど明確ではないが，C砥粒が仕上面性状の改善に適し，ま

た研削速度250m／min，30secの研削時間で硬質金属を鏡面仕上できることが分かる。軟質金属

7 弾性砥石による鏡而仕上の研究一仕上面性状と加工条件について一 39

の場合と異なるのは，研削速度が約1／2の低速になっていることで，これは研削長さL（VxT）

が同程度でも，高速になると研削墨が誠少するため硬質金属には前野工面の粗さを完全に除表で

きる比較的低い速度が適しているものと考えられる。

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Fig．5　Re｝ations　between　qrinding　length　and　stock　removal

　図5はS55Cを例にとって，研削長さしと研削量Hの関係を示したものである。研削長さが同

じであっても低速になるとあきらかに研削量は大きくなり，L＝100mで，　V　・464m／minの場合

H瞬1μmであるが，V・　113m／minの低速ではH瞬2μmと2倍になり前加工面の粗さはほ

ぼ完全に除去される。

Table2　Micro－Vickers　hardness　and　stock　removal

Micro－VicRers?ａｒｄｎｅｓｓ　Hv

148 137 362 260

Stock　removaユ

@　　　（μm）8．2 9．3 L2 1．4

　表2には各被削材のマイクロビッカースかたさHvと研削嶽Kを示した。研削長さはいずれの

場合も120mで，研削速度は軟質金属で464m／min，硬質金属で226m／minである。軟質金属の

研：削爆は8～9．5μmと大きいが，硬質金属では1～L5μmと小さな値を示している。したが

って前加工面粗さが仕上面に与える影響を考慮する必要があり，前加工面粗さが大きいときは，

低速で長時聞の加工が必要となる。

　図6は研削速度をパラメータにとって，研削長さしと仕上面粗さRm、、および光沢1の関係を

｛a）A124Sと（d｝SUS－27について示したものである。粗さに関して，いずれの被削材も研削長さ

が長くなるにしたがって改善され，V　・754m／minの高速を除外すると，研削速度，研削蒔間が

異なっても，研削長さが同じであると，仕上面粗さは【司程度の値をとり，A124Sでし　・150m，

SUS－27でL＝　100mになるとほぼ改善され，0．3μmRm、，以下の小さな粗さが得られる。

　光沢に関しても，粗さの場合と同様な傾向を示し，国劇長さが長くなるにしたがって光沢は改

善されるがA124Sの場合，低速のほうが高い光沢を示し，　SUS－27では，高速になっても光沢

は劣化せず高い値を示している。以上の結果から，被削材によって若千の違いはあるが，前加工

4e 三好隆志・斎藤勝政

面粗さが1～1．5PtmR．、、であるなら，120～460m／minの研削速度を用いると，

長さで仕上面性状はほぼ改善され0．3μmRm、，以下の鏡面を得ることができる。

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400 450 500 5SO

Hg．6 Relations　between　qrinding　length　and　finished　surface　properties　in

different　qrinding　speed

9 弾性砥石による鏡蒔仕上の研究一仕上瀬性状と加工条件について一 41

3．2　仕上面糧さと光沢

　図7は・4－6黄銅，SUS－27，　A124Sの各組削材について全ての組み合せ実験（ただし砥石圧力

は0．05MPa，0．1MPaである）によって得られた仕上面一さRm、．と光沢1の関係を示したもの

である。同じ粗さでも，光沢に違いがみられるのは加工条件すなわち研劇速度，研削時間，砥石

圧力が異なると加工表面の物性値（反射率）に違いが生じるためと考えられる。

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Fig．7　Relations　between　surface　roughness　and　specular　reflection

　　　in　some　different　kinds　of　materials

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0　4－6Brassｳ　SUS－27

Q　A124S

　軟質金属の場合，仕上面粗さが小さくなるにしたがって光沢は高くなり，粗さと光沢に比例関

係がみられるが，SUS－27ではほぼ一定になっている。すなわち硬質金属になると前加工面に存

在する深いキズを完全に除去できないため仕上面粗さは前加工面のキズの深さに影響をうけるが，

仕上面の大部分はキズのない平溺な面になっており，照射面の平均強度である光沢はキズのない

鏡面と岡程度の高い値を示すものと考えられる。光沢の改善度（前門工面の光沢に対する0．3μm

Rm、．における光沢の比）は4－6黄銅が1．65と最：も高く，SUS－27の1．5，　A124Sの1．35の順

になっている。この原因の一つとして，被肖卿性の違いがあり，4－6黄銅は被削性が良いため，加

工表面の変質層は小さく反射率が高くなっているものと考えられる。

　次に実験によって得られた仕上面の鏡面の程度を判定するため，図8の（d）は1例としてS55C

の仕上面に市松模様を写し，その反射像を写真にとって，鮮明度光沢度をみたものである。また

｛a）は各々の仕上面反射像に対応する仕上面粗さ断面曲線である。前加工面には1μmRm、。程度の

粗さが存在し市松模様の反射像はみられないが，研削速度226m／minで30sec研削すると

0．3μmRm、、の小さな粗さに変わり鮮明な市松摸様がみられ，光沢のあるいわゆる鏡面に仕上が

っていることがわかる。

42

4．検 討

4．1　PVA砥石とビトリファイ

　　ド砥石の研削機構

　図9に示すようにSUS－27を

例にとって，研削時間Tと仕上

二二さRm。．および光沢1の関

係を使用したPVA砥石と同じ

粒度と砥粒率をもつVit．砥石を

用いて実験し，研削機構の比較

検討を行なった。なお加工条件

は，WA砥粒を用いた他は，

V＝226m／min，　P；0．1MPaと

PVA砥石の鏡面仕上加工条件

と同じである。

　仕上面粗さはPVA砥石の場

合，研削時間が長くなるにした

がって改善され，20sec以上に

なるとほぼ一定になり，T＝20sec

で0．3μmRm、、の小さな粗さが

得られているが，Vit．砥石では

時間の経過とともに逆に劣化す

る傾向にあり，T＝20secで3．6

μmRm、．と前加工面の粗さより

大きくなっている。光沢はPVA

砥石の場合，T；10sec以上にな

るとほぼ一定になり，O．76Volt

の高い値を示しているが，Vit．

砥石では0．25Voltとなり，前

加工面の光沢以下の値を示して

いる。以上の実験結果から，

SUS－27の鏡面仕上にはPVA

砥石が適していること，そして

PVA砥石とVit．砥石の研削機

構に大きな相異のあることがわ

かる。

　Vit．砥石による超仕上の場

合，一般に研削速度は低く数

m／min～数10m／minであり，研

削時間は長く数分である。低速

三好隆志・斎藤勝政 10

葺1

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O．3りmRmaxv＝226m／min，T＝30sec

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目　旨

　　…

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1 1 1 2 II 1

l　l 1 1 i 2 1 1

（a）　Surface　roughness　profiles

　　　　　　　　　M　　　　　　　　　V’4．．一VS　V

Rrnax　1．Ovm　O．45um　O．3vm　O．2um

（b）　Reflection　images　on　the　finished　surfaces

Fig．8　Surface　roughness　profiles　and　reflection　images

　　　of　hard　rnetal　（S55C）

s

aA輩、：：

：髭・9　m

ぢ器　3fl昼

Eぎ

島2言曇

館、

o

　　　　　　　　　　　　　　　

o　PVA　wheel

e　vit．　wheel

　pre－ground／晶晶蹴自蜘ess

　　load　：

　　Vg　：grain　size：

　　grain：

　　speed：

　　　　SUS－27coolant　：　kerosene

　　　　O．1皿P己

　　　　28t　　　　響400

　　　　WA　　　　227　m／min

specular　reflectioij

蝿＿1，・c一一一一一一一閏つ一一一一一一一一〇一一口噂一一一一〇一一

　　　　　　　　　　1　　　　［

　　　　　　　ID　20　30　40　SO　　　　　　　　　　Grinding　time　T　（sec）

Fig．9　Differences　of　finished　surface　properties　between

　　　PVA　sponge　wheel　and　Vit．　grinding　wheel

ll 弾性砥石による鏡礪仕上の研究一仕上面性状と加工条件について一 43

にすることは，仕上面に悪影響を与えるような砥石の振動や，大きな研削抵抗，研削熱の発生を

防ぐためと考えられる。そして超仕上の研削機構は適当な研糊のもとで，長時間研削することに

よって，砥石表面の目づまり，固つぶれを促進させ，この目つぶれ二二と被削材表面の摩擦によっ

て表面の微小突起を機械的または溶融的に平らにして鏡面が得られるものと考えられている1”2）。

　しかしPVA砥石の場合，大きな独立気孔をもつ砥石構造のため，切りくずは気孔内部へ逃げ，

切刃表面への溶着や構成刃先は生じにくいこと，また通気性も良いため冷却効果が大きいことが

考えられる。さらに弾性変形が大きいため，砥粒切込み深さは平均化され，被削材表面に深いキ

ズをっけず，切残しのない均一な切劇が行なわれること，粘性も大きいため，砥石の振動を吸収

することが考えられる。このような理曲から，PVA砥石は軟質金属や難削材の鏡面仕上に適し

ているものと考えられる。

4．2　仕上面粗さと研肖帳さ

　いずれの被削材の場合も，研削速度が120m／min～460m／min程度なら，仕上面粗さは研削長

さの増加とともに指数関数的に改善されることが3．1節から分った。そこで仕上面粗さRm。、と研

削長さしの関係式を次式のように仮定し，PVA砥石の各被削桝に対する研劇特性を検討した。

Rmax＝　（Roww　Re）　（L＋　1　）一a－1一　Re（1）

　ここでR。は前門工面の粗さ，R，はし＝。。のとき得られる最終仕上丁丁さ，　aは仕上面の改善

の容易さを表わす忌数で被削材によって決まると考えられ，改善指数と呼ぶことにする。園10は

（1）式を用い，図6の実験値から最小二乗法によって求められたR，。ax－L曲線である。いずれの

被削材の場合も，士0．5μmRm、、の範囲内で実験値とよく一致していることから，（1）式はRm、．

としの関係を表わす回帰関数として，実用上十分であると考えられる。

1．6

L4

L2

1．O

軍

為

凝。・8

馨

暮・．6

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O．2

O　4－6Brass

a　sus－27

e　A124S

　　　　　　サ　Rmax二（Ro－Re）「（L＋1）　十Re

　Ro；pre－grounδ　　surface　roughness　R　●　Einished　surface

　　ougぬneSS

Rmax＃e．04｛L＋1拶・46＋0。工6

o

1

　　1謄1◆2（レ1）仙35

o

so100　ISO　200　250　　Grinding　Length　L　（m）

300 3SO

Fig．10　E’stimation　of　Rmax－L　curves　by　using　！east　squares　method

44 三好隆志・斎藤勝政 12

　次に各被削材に対する研削特性を検討する。最終仕上面粗さR，は軟質金属の場合（マイクロ

ビッカースかたさHv嬬140），0．0μ！nRm。、となり，SUS－27の場合（Hv・・一　360），0．16μmRm、。

となることから，硬質金属になると長網間研削しても改善される仕上面粗さに限界がある。一方，

改善指数aも面面材によって異なり，SUS－27の場合0．46と軟質金属（A124Sでa＝0．3，4－6黄

鋼でa＝　O．35）に比べて大きな値を示している。すなわち硬質金属にもかかわらず短かい研削長

さで仕上面粗さは改善されている。また同じ軟質金属でも4－6黄銅のほうがA124Sに比べ容易

に粗さは改善されることが分かる。ここで前打工面の粗さはSUS－27（！雌1Rmax），4－6黄銅

（1．2μmRm、。），　A124S（！．5μmR田、のの順に大きくなっていることから，改善細数aは前加工

面の粗さに逆比例しており，粗さが小さいほど容易に改善される。

　以上のことから，PVA砥石におけるRm、．としの関係は近似的に｛1｝式によって表わされる。そ

して改善可能な仕上面粗さは被削材のかたさHvに影響を受け，また改善の容易さは前加工面の

粗さと密接に三智していることがわかる。

5．結 論

　PVA弾性砥石によって軟質金属であるアルミニウム合金（A124S），4－6黄銅，および比較

的硬い高炭素鋼（S55C），さらに難削材であるステンレス鋼（SUS－27）を超仕上の原理に基づ

いて，鏡面研削実験を行ない，仕上面性状（粗さと光沢）と加工条件の関係を求め，次のような

結論が得られた。

（1｝いずれの被削桝の場合も，WA砥粒よりC砥粒のほうが仕上面性状の改善に適し，とくに軟質

　金属に対して，その改善度は大きい。

（2）いずれの被削材の場合も，1kg／cm2程度の砥石圧力が仕上面性状の改善に適している。

（3研削速度の増加とともに，仕上面性状は改善され，最も適当と考えられる研削速度は軟質金属

　の場合，450m／min，硬質金属では低速な250m／minである。

（4）120m／min～460m／minの研削速度を用いるなら，研削速度，時間が異なっても，研削長さが

　周じであると仕上面粗さは同程度になり，約150mになるといずれの被削材の仕上面性状もほ

　ぼ改善され，0．3μmRm、x以下の良好な粗さを得ることができる。

（5最終仕上面粗さは被削材のかたさHvに影響を受け，改善の容易さは前加工面の粗さに関係し

　ている。すなわち，Hv，前加工面さが小さいほど良好な仕上面を容易に得ることができる。

　　　　　　　　　　　　　　　　　参　考　文　献

1）曽田範宗監訳：固体の摩擦と潤滑，養賢堂（19　61＞。

2）松艸正己，中里昭三：超仕．上イF業とその原理，養賢堂（19．　65）．

3）たとえば

　井上　賭：特殊といしPVAについて，日本機械学会誌，57，421（1954）131．

　小原　蕉：PVA砥イ『1入門，機械と工具，9（1962）II9．

4）たとえば

　五十嵐悟，斎藤勝政：PVA発泡体の内部構造と機械的性質，北大∫｝＝学部研究報書量，70（1974）26．

　五十嵐悟，斎藤勝政二PVA砥石の内部構造と機械的性質，北大工学部研究報告，75（1975＞24．

5＞斎藤勝政，三好隆志：ファイパオプティクス光沢計の原理，精密機械，40，2（19．　74）129．

6＞三好隆志，斎藤勝政：ファイバオプティクス光沢計の特性，精密機械，40，3（1974）227．