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SECRETARIA GENERAL DE LAADMINISTRACION MUNICIPAL AJUNTAMENTDE VALENCIA

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P r o y e c t o m o d i f i c a d o p a r a l a c o n s o l i d a c i ó n y r e h a b i l i t a c i ó n e s t r u c t u r a l d e l a

a n t i g u a h a r i n e r a , p a r a i n f r a e s t r u c t u r a s o c i o - c u l t u r a .

PROYECTO DE EJECUCIÓN MODIFICADO JUNIO 2014 EXPEDIENTE Nº: 26-SER/10

DOC.H ESTUDIO GEOTÉCNICO

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PRODEIN Proyectos de Ingeniería, S.L. CIF B-46076568 Almirante Cadarso, 15 Izq. Pta. 1-46005 Valencia. Tel:963956500-Fax:963957710, email:[email protected]

Laboratorio Acreditado por la Consellería de Medio Ambiente, Agua, Urbanismo y Vivienda en el Area GTC nº07004GTC/08

INFORME GEOTÉCNICO REHABILITACION EDIFICIO HARINERA

C/JUAN VERDEGUER-VALENCIA

REF: 14009-HAR

OBRA: E.G. REHABILITACIÓN EDIFICIO HARINERA_JUAN VERDEGUER

(VALENCIA)

CLIENTE: UTE BERTOLÍN-DRAGADOS

FECHA: MARZO 2014

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INDICE

1. INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES Y OBJETO ........................................................................... 3

2. SITUACIÓN OBRAS ........................................................................................................................ 5

3. MARCO GEOLÓGICO ..................................................................................................................... 7

4. TRABAJOS REALIZADOS .............................................................................................................. 9

4.1. SONDEOS ROTATIVOS ........................................................................................................ 9 5. ENSAYOS DE LABORATORIO ..................................................................................................... 13

6. CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS ................................................................................................... 14

7. NIVEL FREÁTICO AGRESIVIDAD MEDIO ................................................................................... 15

8. CONTAMINACIÓN SUELOS ......................................................................................................... 16

9. NATURALEZA DEL SUBSUELO ................................................................................................... 17

10. CARACTERÍSTICAS CIMENTACIÓN EXISTENTE ...................................................................... 23

11. RECOMENDACIONES NUEVAS CIMENTACIONES ................................................................... 25

12. CONCLUSIONES .......................................................................................................................... 30

APÉNDICE I

PLANO DE SITUACIÓN DE TRABAJOS

PERFIL GEOLÓGICO

REGISTROS DE SONDEOS

REGISTRO DE CALICATAS

APÉNDICE II

ENSAYOS DE LABORATORIO

APÉNDICE III

DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA

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MEMORIA

1. INTRODUCCIÓN, ANTECEDENTES Y OBJETO

Con motivo de la redacción del proyecto de rehabilitación de la antigua nave de la Harinera

sita en la calle Juan Verdeguer de Valencia, se solicitó por parte de la UTE de empresas

constructoras constituida por Bertolín-Dragados a la empresa Prodein Proyectos de

Ingeniería, S.L. la redacción del correspondiente estudio geotécnico del subsuelo en el cual

se ha previsto la actuación.

Como antecedentes contamos con el EG del proyecto, con referencia A-58327 redactado

por ITC en el mismo con dos sondeos rotativos de l= 15m.

Se decidió llevar a cabo un estudio geotécnico complementario que complementase:

- Conocer el estado de la fábrica actual, con la realización de sendos testigos en la

fábrica de mampostería.

- Complementar con calicatas de cimentación que definiesen la naturaleza de la

cimentación de los mismos, así como la cota de apoyo de la misma.

- Reconocimiento de la situación exacta de la acequia que atraviesa la parcela.

- Calidad de las aguas subterráneas superficiales y el grado de contaminación en lo

que refiere a hidrocarburos del suelo.

- Profundizar los sondeos realizados hasta los 20 m, con objeto de las obras de

cimentación precisasen una mayor profundidad que la existente actual.

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El objeto del presente estudio:

- Caracterizar los parámetros de cada uno de los niveles diferenciados.

- Propuestas cimentación, capacidad portante de la cimentación y los asientos que

pueda generar el incremento de cargas.

- Análisis de la necesidad o no de recalzar los cimientos, en función de la capacidad

portante calculada y asientos transmitidos en el incremento de la carga.

- Capacidad portante de la estructura fábrica

- Caracterización hidrogeológica de las unidades geológicas diferenciadas.

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2. SITUACIÓN OBRAS

La zona de estudio se sitúa en el Edificio de Aduana situado en el Puerto de Valencia, el

edificio se sitúa al Noreste del Puerto de Valencia.

Fig. 1 Foto aérea Puerto de Valencia

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Fig. 2. Fachada principal edificio Aduana

Los sondeos se han llevado a cabo en el interior del edificio, en puntos donde resultaba

accesible sin llevar a cabo la rotura de elementos de cerramiento interiores.

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3. MARCO GEOLÓGICO

La zona de estudio queda encuadrada al oeste de la Hoja 722 de Valencia editada por el

IGME a escala 1:50.000. Nos situamos al Este de la Ciudad de Valencia próximo a la

desembocadura del río Turia y del Puerto de Valencia.

La zona de estudio apoya sobre depósitos cuaternarios, conocidos como la llanura aluvial

de Valencia, generalmente por alternancias de materiales de grano fino a base de arcillas-

limos, con alternancias de material grueso que en ocasiones debido a su deposición no

presentan continuidad. Concretamente en la zona de estudio predominan los limos de baja

capacidad portante.

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Fig. 3. Mapa y leyenda geológica Hoja 722

Según la información geológica disponible, contamos con un nivel granular a base de

arenas limosas de playa uniformes. Estas se depositaron tras la construcción de los diques

de abrigo en las obras del Puerto de Valencia, estos ocasionaron una sedimentación al

Norte de las mismas.

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4. TRABAJOS REALIZADOS

4.1. SONDEOS ROTATIVOS

Se ha llevado a cabo un total de tres sondeos rotativos, con recuperación continua de

testigo. Durante la ejecución del sondeo rotativo se han realizado ensayos “in situ” de

Penetración Normalizada (SPT). Consiste en contar el número de golpes necesarios para

hincar en el terreno una longitud de 30 cm, un tomamuestras hueco bipartido que irá

albergando el terreno atravesado. El diámetro interior es de 36,8 mm.

Fig. 4. Ejecución sondeo rotativo

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Fig. 5. Metodología ejecución ensayo SPT

El golpeo SPT se calculará:

20/17/18 → 35 golpes

15/50R (5 cm) → Rechazo

Por otra parte a medida que avanza la perforación se han tomado muestras inalteradas de

pared gruesa (con camisa de PVC) y muestras parafinadas, para posterior ensayar en

laboratorio.

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A continuación se muestran las profundidades, referidas a boca de sondeo, así como el

muestreo efectuado:

SONDEO PROFUNDIDAD MUESTRA Golpeo (N30)

S-1

2,60-3,05 SPT 0-0-0 (0)

6,30-6,75 SPT 5-5-4 (9)

9,00-9,45 SPT 3-2-2 (4)

12,30-12,90 MI 6-9-10 (6*)

14,90-15,50 MI 7-13-14-16 (16,2*)

17,40-18,00 MI 6-6-8-10 (8,4*)

19,60-20,05 SPT 5-5-7 (12)

S-2

3,00-3,60 MI 1-3-3-3 (3,6*)

7,70-8,15 SPT 5-9-12 (21)

10,50-11,10 MI 15-19-22-21 (24,6*)

13,90-14,50 MI 16-32-27-25 (35,4*)

17,10-17,70 MI 4-9-11-14 (12*)

19,70-20,30 MI 8-10-10-11 (12*)

S-3

2,60-3,05 SPT 11-14-13 (27)

6,50-6,95 SPT 3-1-9 (10)

9,00-9,45 SPT 1-1-2 (3)

12,20-12,80 MI 12-18-17-18 (21*)

15,30-15,90 MI 5-8-13-13 (12,6*)

18,00-18,60 MI 3-4-7-11 (6,6*)

20,30-20,75 SPT 6-6-6 (12)

Para los sondeos se ha elaborado un parte donde se incluye:

• datos del sondeo, localización, número, obra etc.

• características generales de la perforación, tipo de perforación, diámetro del

revestimiento y de perforación, cota del nivel freático.

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• columna litológica del terreno.

• descripción del terreno atravesado.

• muestras obtenidas, ensayos "in situ" y cotas de estas.

• resumen de los resultados obtenidos en ensayos de laboratorio.

Al final del informe se adjunta además las fotografías de todas las cajas portatestigos.

Los sondeos mecánicos presentan ventajas importantísimas sobre otras técnicas de

reconocimiento geotécnico.

• Son un método directo de reconocimiento

• Permiten obtener muestra alterada en toda la columna o perfil litológico.

• Permiten alcanzar profundidades superiores a las alcanzables con otras técnicas

como catas.

• Permiten reconocer el terreno bajo el nivel freático.

• Permiten atravesar capas de terreno de alta resistencia.

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5. ENSAYOS DE LABORATORIO

Se han llevado a cabo los siguientes ensayos de laboratorio a partir de las muestras

obtenidas:

SONDEO Litología Prof. (m) Tipología Granul.Límites

Atterbergw (%) γ RCS Hidrocarburos Agua

Rellenos 1,00-1,20 MA √

Arenas y gravas 6,30-6,75 SPT √ √

Arcillas limosas medias 14,90-15,50 MI √ √ √ √ √

Arcillas limosas medias 17,10-18,00 MI √ √ √ √ √

AGUA 2,00 √ √

Arcillas limosas medias 10,50-11,10 MI √ √ √ √ √Arcillas limosas medias 13,90-14,50 MI √ √ √ √ √

SR-1

SR-2

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6. CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS

Para la consideración de la acción sísmica en esta zona se ha aplicado la Norma de

Construcción Sismorresistente (Parte General y Edificación) NCSE-02.

En la zona de estudio contamos con una aceleración sísmica básica (ab) de 0,06·g. Con

un coeficiente del terreno C de C=2,0 (terreno tipo IV consistencia muy blanda o

compacidad muy suelta correspondiente al relleno) en los rellenos superiores, hasta una

profundidad del orden de 30 m con un terreno III con un coeficiente del terreno C=1,60

(terreno tipo III, suelo granular compacidad media o consistencia firme), arenas limosas con

intercalaciones de gravas que corresponde al terreno natural.

El valor medio del coeficiente del terreno será para una profundidad de reconocimiento de

30 m:

2,4930

6,1*0,2720,3C =+⋅

=

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7. NIVEL FREÁTICO AGRESIVIDAD MEDIO

Se ha diferenciado la presencia de las aguas freáticas en los sondeos realizados a las

siguientes profundidades:

Sondeo Profundidad (m)

S-1 2,00

S-2 1,80

S-3 2,30

Se ha llevado a cabo un ensayo de agresividad del medio, como estamos por debajo del

nivel freático se han ensayado la agresividad de las aguas freáticas según las

prescripciones de la norma EHE, la muestra se ha tomado del SR-1 con los siguientes

resultados:

PARÁMETROS Valor

Contenido en Sulfato 365,9 mg SO4-2/l

Valor PH 7,4

Residuo seco 1042 mg/l

Magnesio 54,0 mg Mg+2/l

Dióxido carbono − mg CO2/l

Contenido amonio 0,775 mg NH4+/l

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Según los datos obtenidos de dicho análisis, las aguas presentan agresividad media, con lo

cual para los hormigones de las cimentaciones contaremos con un ambiente IIa+Qa.

8. CONTAMINACIÓN SUELOS

El contenido de hidrocarburos en el agua resultan de las dos muestras ensayadas en el SR-

1 con una cuantía de 82,2 mg/l, valores que reflejan el grado de contaminación superficial

de los suelos y las aguas.

En lo que refiere a los suelos se han obtenido valores de 2013 mg/kg de suelo, valor

superior a los 50 mg/kg de TPH dado en el punto 1.a) del anexo IV de la publicación “ Guía

Técnica de aplicación del RD 9/2005, de 14 de enero, por el que se establece la relación de

actividades potencialmente contaminantes del suelo y los criterios y estándares para la

declaración de suelos contaminados”

Contamos con aproximadamente 40 veces dicho valor, por otra parte contamos con

evidencias en las cuales existe un depósito de hidrocarburos soterrado que ha dado lugar a

dicha contaminación.

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9. NATURALEZA DEL SUBSUELO

Se han diferenciado las siguientes unidades geotécnicas:

Nivel 0. Rellenos limo-arenosos con cantos. El primer nivel diferenciado en la serie

estratigráfica, está constituido por unos rellenos a base de arenas con gravas, con restos

de construcción, de tonalidad marrón oscuro en ocasiones negro asociado a antiguas

escorias de fundición.

Sondeo Profundidad Espesor (m)

S-1 0,00-2,60 2,60

S-2 0,00-2,60 2,60

S-3 0,00-2,00 2,00

Constituye un nivel no apto como terreno de cimentación que precisará su eliminación, con

objeto de implantar las nuevas cimentaciones. En la zona del depósito que se han podido

diferenciar unas arcillas y limos contaminados de tonalidad grisácea-negruzca se eliminará

para su descontaminación.

Nivel A. Limos arenosos/arcillas blandas. Superado el tramo superior de rellenos, se han

diferenciado unas arcillas limosas que constituyen materiales de inundación, y niveles de

limos arenosos/arenas.

Sondeo Profundidad Espesor (m) Litología

S-1 2,60-3,05 0,45 Arcillas

S-2 1,20-3,60 2,40 Limos arenosos

S-3 2,00-2,60 0,60 Arenas

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Nivel B. Arenas limosas con gravas/Gravas arenosas con arenas. Superado el tramo

superior de rellenos, se puede diferenciar un depósito granular a base de arenas limosas

con gravas a techo y gravas arenosas a muro. Nivel de compacidad media-suelta que se

prolonga hasta una profundidad media del orden de 9,00.


S-1 3,05-9,00 5,95

S-2 3,60-9,20 5,60

S-3 2,60-9,00 6,40

Ensayos de identificación:

Sondeo Prof. Granulometría Límites

SUCS # 5 #0,08 LL LP IP

S-1 6,30-6,75 81,5 5,3 − − NP SM-SW

A partir de los SPT realizados se ha calculado sus características tenso-deformacionales:

- Densidad relativa

vo

30

baN

2236,0100DR

σ′⋅+⋅=

siendo a y b constantes de valor 1,00 y 0,20 respectivamente.

Correlaciones incluidas en la publicación “Empirical of SPT Blow-Counts for Gravelly Soils”

del Simposio Penetration Testing 1988-ISOPT-1.

Fracción grava 25 % 14,0vo

57,0N18DR −σ′⋅⋅=

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Fracción grava 50 % 13,0vo

44,0N25DR −σ′⋅⋅=

siendo

voσ′ Presión efectiva a la cota ensayo

N número de golpes para una penetración de 30 cm en el ensayo SPT

DR densidad relativa %

Operando contaremos con una DR del orden del 40 % para N30=10 que se asocia a una

compacidad media-suelta.

Una vez determinada la densidad relativa de este nivel, se procede a la determinación

de los parámetros mecánicos, calculando en primer lugar el valor del ángulo de

rozamiento.

- Ángulo de rozamiento interno

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º31N5,3º20 30 =+=φ

- Deformabilidad

( ) kPa1250015N5E 30 =+⋅= (Webb, arenas)

( ) MPa10NCsand10N'E 60 ==αα=

En estas arenas/gravas se adopta un valor del módulo de deformación unitario de E´ = 15

MPa.

Resumen de los parámetros del terreno

A partir de la información obtenida de las prospecciones realizadas, de los ensayos in situ y

laboratorio se han considerado las siguientes propiedades geotécnicas.

Id.

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Ángulo de rozamiento efectivo: φ = 30º

Cohesión efectiva: c’ = 0,00 kPa

Densidad aparente: γ = 20,0 kN/m3

Modulo de Deformación E’=10 MPa

Nivel C. Arcillas limosas con nódulos calcáreos. El último nivel diferenciado en la serie

estratigráfica está constituido por unas arcillas limosas con la presencia de concreciones

calcáreas. Nivel que se prolonga hasta la máxima profundidad reconocida.


S-1 9,00-20,00 >11,00

S-2 9,20-20,00 >10,80

S-3 9,00-20,00 >11,00

Ensayos de laboratorio:

Sondeo Prof. Granulometría Límites

SUCS RCS (kPa) # 5 #0,08 LL LP IP

S-1 14,9 100,0 99,6 46,6 24,7 21,9 CL 235

17,10 99,8 98,9 26,3 20,5 5,8 CL-ML 20*

S-2 10,5 85,9 73,9 − − NP ML 80

13,9 99,3 95,6 40,4 21,4 19,0 CL 275

A partir del golpeo obtenido y asimilando los suelos a materiales cohesivos se ha calculado

el valor de la resistencia a corte sin drenaje:

kPa7516Nc 30

u ≈=

Id.

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kPa1002qc u

u ≈=

Resumen de los parámetros del terreno

A partir de la información obtenida de las prospecciones realizadas, de los ensayos in situ y

laboratorio se han considerado las siguientes propiedades geotécnicas.

Ángulo de rozamiento efectivo: φ = 28º

Cohesión efectiva: c’ = 5 kPa

Resistencia a corte sin drenaje: cu = 100,00 kPa

Densidad aparente: γ = 20,0 kN/m3

Densidad aparente seca: γd = 17,0 kN/m3

Modulo de Deformación E’=12 MPa

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10. CARACTERÍSTICAS CIMENTACIÓN EXISTENTE

Los muros de fábrica existentes están apoyados sobre una cimentación de mampostería

apoyando a una cota de -0,70 m. El canto de la zapata corrida de mampostería es de 0,50

m aproximadamente. Con una mejora en el plano de cimentación mediante gravas y bolos

en matriz limoarenosa.

Fig. 6. Calicata C-1

Estas cimentaciones corridas, se alcanzan profundidades del orden de 6B

(aproximadamente 6 m, para un ancho de la cimentación de 1 m).

Id.

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Fig. 7. Distribución bulbo de presiones

Se debe de prestar especial atención en las excavaciones próximas a la mismas, ya que

como estamos obligados a rebajar la parcela con objeto por una parte de eliminar el tramo

superior contaminado así como para la ejecución de un forjado sanitario tipo CAVITI. Por

ello se proponen las siguientes soluciones posibles:

- Acometer la misma mediante bataches evitando descalzar tramos superiores a los 5

m.

- Proteger mediante recalces mediante micropilotes.

- Arriostrar la estructura para evitar algún problema que pueda ocasionar el descalce

de la cimentación.

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11. RECOMENDACIONES NUEVAS CIMENTACIONES

A partir de la naturaleza del subsuelo diferenciada en los sondeos rotativos llevados a cabo,

se recomiendan las siguientes posibilidades de cimentación para los nuevos soportes:

- Pozos de cimentación que alcancen los niveles granulares de arenas/gravas de

qadm=175 kPa. La problemática que presentan radica en alcanzar el techo de este nivel,

remarcar que implica pozos del orden de 3 m, por debajo del nivel freático y a su vez

algunos de ellos muy próximos a las fachadas y muros de cerramiento existentes.

- Micropilotes que transfieran la carga en profundidad, elementos que trabajarán

fundamentalmente por fuste. Para el diseño de los mismos, se ha seguido la guía de

micropilotes publicada por el Ministerio de Fomento.

- Pilotes ejecutados “in situ”. Se trata de una cimentación profunda con elementos

flotantes ya que no se ha podido diferenciar un nivel competente que permita transferir

las cargas por punta.

Pozos de cimentación

Esta solución responde a la viabilidad de alcanzar el nivel granular a base de arenas y

gravas de compacidad media-suelta. Esta solución presenta los siguientes inconvenientes

de ejecución:

- Existencia de un nivel freático superficial, por encima del nivel del techo del nivel de

arenas y gravas y esto obliga a emplear el rebajamiento hasta alcanar los -3,00 m

aproximadamente. Cualquier modificación del NF ocasiona problemas en tanto a la

modificación del estado de tensiones efectivas del subsuelo.

- Mayores profundidades de excavación, implican un mayor descalce de los cimientos

existentes.

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En cualquier caso, a pesar de los inconvenientes constructivos se ha calculado la tensión

admisible de trabajo para la cimentación. Esta viene dada en función de dos criterios:

- Carga de hundimiento

- Asientos (que los valores calculados sean admisibles)

La carga admisible de la misma vendrá condicionada tanto por la limitación frente a

hundimiento, así como los asientos que se puedan generar sean admisibles.

Generalmente en suelos de naturaleza granular, la condición más restrictiva resulta ser la

deformabilidad del suelo. Ya que en suelos granulares con un elevado ángulo de

rozamiento, dan lugar a factores de capacidad de carga elevados. En el caso de los suelos

granulares la aplicación de la fórmula general de hundimiento de una zapata aislada o en

faja suele dar presiones de hundimiento muy elevadas debido a los grandes valores de Nq y

Nγ para los valores usuales del ángulo de rozamiento. Sin embargo, no por ello queda

asegurado que los asientos sean admisibles para las presiones de trabajo así obtenidas,

por lo cual se tiende a fijar dichas tensiones en relación con los asientos.

Para calcular la presión admisible en gravas/arenas se ha utilizado las expresiones

propuestas por Terzaghi-Meyerhoff (1965), de manera que se tenga una seguridad

adecuada frente al hundimiento y de manera que el asiento sea inferior a 2,54 cm:

2adm

adm B3,0B

12Ns5,1q

+⋅

×= Para B>1,2 m

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siendo:

N golpeo SPT (10 golpes)

sadm asiento admisible en pulgadas (2,50 cm)

B ancho sección 2 m

Operando se han calculado valores de carga admisible de 225 kPa o 2.25 kg/cm2

Cimentación mediante micropilotes

El micropilote es un elemento para las cimentaciones, resistente a los esfuerzos de tracción y compresión; está compuesto por un tubo de acero colocado en el interior de un taladro perforado en el terreno y recibido en el mismo mediante una lechada de cemento inyectado (IGU-IR-IRS).

A nuestros efectos, el micropilote trabaja fundamentalmente como elemento flotante siendo

su resistencia lateral la componente más importante.

Nivel

Resistencias unitarias (τf kPa/qp (kPa)

IGU IR IRS

Nivel 0-A. Rellenos/limos arcillosos

sueltos 0,00 0,00 0,00

Nivel B. Arenas limosas/gravas

compacidad media 100 175 250

Nivel C. Arcillas limosas con

concreciones calcáreas τf=125/qp=675

τf=180/

qp=675 τf=280/ qp=675

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Cimentación mediante pilotes ejecutados “in situ”

Otra alternativa es llevar a cabo la solución de cimentación profunda mediante pilotes

ejecutados “in situ”, se trata de elementos que trabajan fundamentalmente por fuste, ya que

no se ha encontrado. La problemática que presentan los mismos, radica en la accesibilidad

al recinto por parte de la máquina de pilotar, ya que contamos con la estructura existente,

las máquinas de micropilotes son mucho más versátiles en su transito en el interior de la

obra.

Las resistencias unitarias por fuste y punta resultan:

Nivel 0-A. Rellenos y limos arcillosos sueltos

τf=0,00 kPa (aprox 0,00-3,00 m)

Nivel B. Arenas limosas con gravas compacidad media (3,00-9,00 m)

τf=30,0 kPa

Nivel C. Arcillas limosas con concreciones calcáreas (>9,00 m)

τf=42,0 kPa

qp=675 kPa

Aplicando los valores de resistencia unitarios aplicados anteriormente, se han estimado las

siguientes longitudes de los elementos de cimentación:

Micropilotes ∅200 mm, l=13,0 m Qadm=65 t

Pilotes ∅350-450 m, longitudes comprendidas entre l=12,5-17,5 m.

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12. CONCLUSIONES

- Con motivo de la redacción del proyecto de rehabilitación de la antigua nave de la

Harinera sita en la calle Juan Verdeguer de Valencia, se solicitó por parte de la UTE de

empresas constructoras constituida por Bertolín-Dragados a la empresa Prodein

Proyectos de Ingeniería, S.L. la redacción del correspondiente estudio geotécnico del

subsuelo en el cual se ha previsto la actuación.

- Se ha podido diferenciar la siguiente secuencia estratigráfica:

Nivel 0. Rellenos

Nivel A. Arcillas/limos arenosos blandos

Nivel B. Arenas limosas medias a techo/gravas arenosas

Nivel C. Arcillas limosas con concreciones calcáreas.

- Se han llevado un total de tres calicatas de cimentación de la fábrica de mampostería.

Por otra parte se ha grafiado la situación de la acequia que atraviesa la parcela

mediante calicatas.

- Se ha podido diferenciar un primer tramo de terrenos contaminados, centrados

fundamentalmente en las proximidades del depósito soterrado que ha ido contaminado

el tramo superior de rellenos. Una potencia estimada del orden de 1,20 m.

- Para las nuevas cimentaciones, se proponen las siguientes alternativas de cimentación:

- Pozos de cimentación

- Cimentación mediante micropilotes

- Cimentación mediante pilotes ejecutados “in situ”

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Los parámetros de cálculo vienen desarrollados en el apartado 11 del presente

estudio.

- Las aguas freáticas presentan una agresividad IIa+Qa a los hormigones de las

cimentaciones.

Valencia, 11 de Abril de 2014

Ricardo Valiente Sanz Sergio de Andrés Berlato

Ingeniero Caminos Ingeniero de Caminos

Dpto. Geotecnia Director Técnico

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APÉNDICE I PLANO DE SITUACIÓN

PERFIL GEOTÉCNICO

REGISTROS SONDEOS ROTATIVOS

REGISTRO DE CALICATAS

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APÉNDICE II ENSAYOS DE LABORATORIO

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Muestra V1402200; Acta Nº 3167/14 Pagina 1 de 1

CIF A-46605457 - Intercontrol Levante, S.A. - Ctra. Cruz Negra, 78 - 46240 CARLET (Valencia)Tel. 902 468 266 - Fax 96 253 81 32 - E-mail: [email protected]

INTERCONTROL LEVANTE S.A. LABORATORIO DE AGUAS Y MEDIO AMBIENTE

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYO

DOCUMENTO FIRMADO DIGITALMENTE POR:

DATOS DE LA MUESTRA

Nº de muestra: V1402200

Tipo de muestra: LODOS Y FANGOS

Muestra tomada por: Peticionario2 Tipo de toma de muestra: — Método de toma de muestra: MAM - 20

2 Fecha de toma de muestra: / entrada : 10/03/2014 // 13/03/20142 Hora recogida: / entrada : // 09.23

Fecha inicio / finalización : 08/04/2014 // 08/04/20142 Identificación: MARINERA VALENCIANA SONDEO Nº SR-1 ALTERADA 1-1.20m

Cantidad de muestra: 1.0 KG Tipo de envase: BOLSA

(2) Datos aportados por el cliente.

PETICIONARIO

Nombre: PRODEIN PROYECTOS E INGENIERIA, S.L.

Dirección: Almirante Cadarso 15 1º izq

CP/Población: 46005/VALENCIA

Provincia: VALENCIA

DNI/NIF: B46076568

Obra: 9774

RESULTADOS

Parámetro Método Valor hallado Unidades Incert (±) % Valor Paramétrico

Hidrocarburos SM 5520-F 0.2013 % sms

Carlet, a 8 de Abril de 2014

Nota:Este informe solo afecta a la muestra sometida a ensayo.Intercontrol Levante, S.A. garantiza la confidencialidad de los resultados de este ensayo.Se prohibe la reproducción total o parcial del informe sin autorización por escrito del laboratorio.

ACT-0000(2)-5

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Muestra V1402196; Acta Nº 3163/14 Página 1 de 1


- MODALIDAD DE CONTROL DE CALIDAD: ESTUDIO TÉCNICO (E.T.)-

OBRA: ASISTENCIA TÉCNICA A LA EMPRESA PRODEIN PROYECTOS E INGENIERIA, S.L.

9774

Peticionario: PRODEIN PROYECTOS E INGENIERIA, S.L.

Almirante Cadarso 15 1º izq, (46005-VALENCIA)

NIF:B46076568

Acta/Copia Fecha emisión

3163/14 08/04/2014

Codigo de Identificaciónde la Muestra

V1402196

Fecha de entrada

13/03/2014

DOCUMENTO FIRMADO DIGITALMENTE POR DOCUMENTO FIRMADO DIGITALMENTE POR

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOSIdentificación del material

Tipo: AGUA

Procedencia: C/JOAN VERDEGUER CHARINERA SONDEO Nº SR-1

Identificación de la muestra

Descripción: AGUA CON SÓLIDOS

Cantidad: 2.0 LT

Muestreo

Nº Albarán: GR014720 Modalidad: MP

Efectuado por: Peticionario Operador: Peticionario

Según Norma:

Fecha de Muestreo:

11/03/2014

Ensayos realizadosDescripción Norma Fecha de

Terminación-ANEJO 5 EHE: Métodos de ensayo para determinar la agresividad de aguas y suelos al hormigón.

ANEJO 5 EHE 20/03/2014

-Determinación del contenido de aceites, grasas e hidrocarburos, por el método de la extracción de éter

SM 5520-F 21/03/2014

Laboratorio de emisión del acta: Carlet ACT-0000(1)-2

Nota:-Los resultados de este ensayo sólo concierne a las muestras cuya descripción aparece bajo el epigrafe 'Identificación de la muestra'.-Intercontrol Levante, S.A. garantiza la confidencialidad de los resultados de este ensayo.-Queda prohibida la reproducción total o parcial de este informe en cualquier medio sin el consentimiento expreso de Intercontrol Levante, S.A. y el peticionario.

RESULTADOS DE ENSAYO

DETERMINACIÓN DE LA AGRESIVIDAD DE LAS AGUAS AL HORMIGÓN - ANEJO 5 EHE -

Material volumétrico: CLASE A

RESULTADO FECHA FINALIZACIÓN

CO2 (mg/l): Ausencia 20/03/2014

pH (a 25ºC) (un. pH): 7,4 13/03/2014

Concentración de amonio (NH4+) (mg/l): 0.775 13/03/2014

Concentración de Mg2+ (mg/l): 54,0

Contenido en sulfatos (mg/l): 365,9 14/03/2014

Residuo seco (mg/l): 1042 14/03/2014

Observaciones:

Datos Complementarios:ACT-0107-3

HIDROCARBUROS - MEN-LMA-023 -

82,2 mg/l

Observaciones:

Datos Complementarios:

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3072/14 03/04/2014


V1402203

Fecha de entrada

13/03/2014


Laboratorio de Ensayos Acreditado por la Consejería de Medio Ambiente, Agua, Urbanismo y Vivienda en el área: GTL, nº 07001GTL/08(B), por Resolución de 28/03/2008, publicada en el D.O.C.V. (06/05/2008), e inscrito en el R.G.L.E.A., pendiente de su publicación en el B.O.E.

ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOSIdentificación del material

Tipo: ARENAS

Procedencia: MUESTRA REF. V1401889. SONDEO Nº1 COTA 6.30-6.75 SPT


Descripción: ARENAS CON GRAVAS. UTILIZACIÓN: IDENTIFICACIÓN

Cantidad: 1.2 ML

Muestreo

Nº Albarán: GR151367 Modalidad: ML

Efectuado por: Intercontrol Levante Operador: Vicente Serrano García

Según Norma:

Fecha de Muestreo:

24/02/2014


Terminación-Análisis granulometrico de suelos por tamizado UNE 103101/95 21/03/2014-Determinación del límite plástico de un suelo UNE 103104/93 21/03/2014-Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de Casagrande

UNE 103103/94 21/03/2014




ANALISIS GRANULOMETRICO DE LOS SUELOS POR TAMIZADO - UNE 103101/95 -

Tamiz % Pasa Tamiz % Pasa

100 100,0 10 91,2

80 100,0 6,3 85,5

63 100,0 5 81,5

50 100,0 2 70,7

40 100,0 1,25 65,2

25 95,7 0,4 43,3

20 94,4 0,16 15,3

12,5 93,1 0,08 5,3

Observaciones:


ENSAYO DE LÍMITES DE ATTERBERG

LIMITE LIQUIDO POR EL MÉTODO DE LA CUCHARA - (UNE 103,103-94)

LÍMITE LÍQUIDO: —

LIMITE PLÁSTICO - (UNE 103,104-93)

LÍMITE PLÁSTICO: NO PLASTICO

Observaciones:


INDICE DE PLASTICIDAD:—

ACT-0006-3

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2763/14 24/03/2014


V1402204

Fecha de entrada

13/03/2014




Tipo: ARCILLAS

Procedencia: MUESTRA DE REF. V1401889, SONDEO Nº1 COTA: 14.90-15.50 MI


Descripción: ARCILLA VERSICOLOR CON INDICIO DE NÓDULOS. UTILIZACIÓN: IDENTIFICACIÓN

Cantidad: 2.8 ML

Muestreo



Según Norma: Fecha de Muestreo:

24/02/2014


Terminación-Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo

UNE 103400/93 18/03/2014

-Determinación del límite plástico de un suelo UNE 103104/93 24/03/2014-Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de Casagrande

UNE 103103/94 24/03/2014

-Análisis granulometrico de suelos por tamizado UNE 103101/95 21/03/2014






100 100,0 10 100,0

80 100,0 6,3 100,0

63 100,0 5 100,0

50 100,0 2 100,0

40 100,0 1,25 100,0

25 100,0 0,4 99,8

20 100,0 0,16 99,7

12,5 100,0 0,08 99,6

Observaciones:




LÍMITE LÍQUIDO: 46,6


LÍMITE PLÁSTICO: 24,7

Observaciones:


INDICE DE PLASTICIDAD: 21,9 %

ACT-0006-3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561



ENSAYO DE ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO - UNE 103400/93 -

Tipo de muestra: Inalterada procedente de sondeo

Forma de la probeta: Cilíndrica

Diámetro (mm): 70,0

Altura (mm): 150,0

Esbeltez: 2,14

Densidad aparente (g/cm3): 2,06

Densidad seca (g/cm3): 1,67

Humedad (%): 22,9

Angulo de rotura (º): 45

Tensión rotura (kPa): 235

Deformación rotura (%): 12,7

Croquis rotura:

Observaciones:


ANEXOIMÁGENES DEL ENSAYO: ENSAYO DE ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE EN PROBETAS DE SUELO

ANTES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561



DESPUES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561





9774



NIF:B46076568


2764/14 24/03/2014


V1402205

Fecha de entrada

13/03/2014




Tipo: ARCILLAS

Procedencia: MUESTRA DE REF. V1401889, SONDEO Nº1 COTA: 17 10-18:00 MI


Descripción: ARCILLA DE COLOR MARRÓN. UTILIZACIÓN: IDENTIFICACIÓN

Cantidad: 3.2 KG

Muestreo



Según Norma:

Fecha de Muestreo:

24/02/2014


Terminación-Análisis granulometrico de suelos por tamizado UNE 103101/95 21/03/2014-Determinación del límite líquido de un suelo por el método del aparato de Casagrande

UNE 103103/94 24/03/2014

-Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo

UNE 103400/93 18/03/2014

-Determinación del límite plástico de un suelo UNE 103104/93 24/03/2014






100 100,0 10 100,0

80 100,0 6,3 99,8

63 100,0 5 99,8

50 100,0 2 99,6

40 100,0 1,25 99,3

25 100,0 0,4 99,2

20 100,0 0,16 99,1

12,5 100,0 0,08 98,9

Observaciones:







Observaciones:



ACT-0006-3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561







Altura (mm): 147,1

Esbeltez: 2,10



Humedad (%): 28,2




Croquis rotura:

Observaciones:



ANTES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561



DESPUES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561





9774



NIF:B46076568


2765/14 24/03/2014


V1402206

Fecha de entrada

13/03/2014




Tipo: LIMOS

Procedencia: MUESTRA DE REF. V1402057 SONDEO Nº2 COTA: 10.50-11.10 MI


Descripción: LIMO ARENOSO CON NÓDUDOS. UTILIZACIÓN: IDENTIFICACIÓN

Cantidad: 3.3 ML

Muestreo



Según Norma:

XP P94-202 Fecha de Muestreo:

28/02/2014


Terminación-Análisis granulometrico de suelos por tamizado UNE 103101/95 21/03/2014-Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo

UNE 103400/93 18/03/2014


UNE 103103/94 21/03/2014






100 100,0 10 92,3

80 100,0 6,3 88,2

63 100,0 5 85,9

50 100,0 2 80,6

40 100,0 1,25 79,2

25 98,3 0,4 77,1

20 95,1 0,16 76,3

12,5 93,9 0,08 73,9

Observaciones:




LÍMITE LÍQUIDO: —


LÍMITE PLÁSTICO: NO PLASTICO

Observaciones:


INDICE DE PLASTICIDAD:—

ACT-0006-3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561







Altura (mm): 149,3

Esbeltez: 2,13



Humedad (%): 17,6




Croquis rotura:

Observaciones:



DESPUES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561



ANTES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561





9774



NIF:B46076568


2766/14 24/03/2014


V1402207

Fecha de entrada

13/03/2014


ACTA DE RESULTADOS DE ENSAYOSIdentificación del material

Tipo: SUELOS SUBTERRANEOS

Procedencia: MUESTRA DE REF. V1402057, SONDEO Nº2 COTA 13.90-14.50 MI


Descripción: ARCILLA VERSICOLOR CON NÓDULOS. UTILIZACIÓN: IDENTIFICACIÓN

Cantidad: 2.2 ML

Muestreo



Según Norma:

XP P94-202 Fecha de Muestreo:

28/02/2014


Terminación-Análisis granulometrico de suelos por tamizado UNE 103101/95 21/03/2014-Ensayo de rotura a compresión simple en probetas de suelo

UNE 103400/93 18/03/2014


UNE 103103/94 24/03/2014






100 100,0 10 100,0

80 100,0 6,3 99,8

63 100,0 5 99,3

50 100,0 2 97,3

40 100,0 1,25 96,9

25 100,0 0,4 96,3

20 100,0 0,16 95,9

12,5 100,0 0,08 95,6

Observaciones:







Observaciones:



ACT-0006-3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561







Altura (mm): 150,0

Esbeltez: 2,15



Humedad (%): 21,1




Croquis rotura:

Observaciones:



ANTES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561



DESPUES

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

3

APÉNDICE III DOCUMENTACIÓN FOTOGRÁFICA

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 01

Foto 02

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 03

Foto 04

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 05

Foto 06

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 07

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 08

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 09 Ejecutando SR-1

Foto 10 Ubicación Cata C-1

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO


Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 13

Foto 14

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 15

Foto 16

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 17

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 18

Foto 19

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 20

Foto 21

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 22

Foto 23 S 1.1

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 24 S 1.2

Foto 25 S 1.3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 26 S 1.4

Foto 27 S 1.5

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 28 S 1.6

Foto 29 S 1.7

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 30 S 1.8

Foto 31 S 2.1

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 32 S 2.2

Foto 33 S 2.3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 34 S 2.4

Foto 35 S 2.5

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 36 S 2.6

Foto 37 S 2.7

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 38 S 2.8

Foto 39 S 3.1

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 40 S 3.2

Foto 41 S 3.3

Id.

docu

men

t: N

beU

niT

/ N

nO

3 q

Gpc

9C74 h

TlC

ipM

=

CÒ

PIA I

NFO

RM

ATIV

A (

NO

VERIF

ICABLE

EN

SEU

ELE

CTRÒ

NIC

A)



14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 42 S 3.4

Foto 43 S 3.5

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14/07/2016 ACCVCA-120 1478132344258522561

ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 44 S 3.6

Foto 45 S 3.7

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ANEJO FOTOGRAFICO

Foto 46 S 3.8

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