DEPARTEMENT AMENAGEMENT ET GENIE HYDRAULIQUE
Transcript of DEPARTEMENT AMENAGEMENT ET GENIE HYDRAULIQUE
REPUBLIQUE ALGERIENNE DEMOCRATIQUE ET POPULAIRE
MINISTERE DE L’ENSEIGNEMENT SUPERIEUR ET DE LA RECHERCHE SCIENTIFIQUE
ECOLE NATIONALE SUPERIEURE D’HYDRAULIQUE -ARBAOUI Abdellah-
DEPARTEMENT AMENAGEMENT ET GENIE HYDRAULIQUE
MEMOIRE DE MASTER
Pour l’obtention du diplôme de Master en Hydraulique
Option: Aménagement et Ouvrages Hydrotechniques
THEME DU PROJET :
CONTRIBUTION A LA SIMULATION AU GLISSEMENT DETERRAIN CAS DE TALUS DE LA CW02 ENTRE BAGHLIA
ET NACIRIA W. BOUMERDES
PRESENTER PAR :
DIB SOUHIRDevant les membres du jury
Nom et Prénoms Grade Qualité
B.TOUAIBIA Professeur PrésidentM.K.MIHOUBID.DJOUDAR
ProfesseurM.A.A
ExaminateurExaminatrice
N.SAIL M.A.A ExaminatriceA.ADDOU M.A.A Promotrice
Février– 2015 -
Remerciements
Au terme de cette étude, je tiens à exprimer mes vifs remerciements :
En premier à Dieu pour tout.
Mes parents, qui ont sacrifié leurs vies pour notre bien.
Mes sœurs pour leur soutien.
A mon chère qui m’a donné du courage pour réussir et qui me
partage mes rêves pour être à la hauteur.
Ma promotrice Madame : ADDOU ANISSA pour ses conseils et son
suivi qui m’ont tout aidé à la réalisation de mon projet.
Tout le corps enseignant et le personnel de l’ENSH et ceux qui ont
contribué de près ou de loin à ma formation.
Aux membres de jury qui auront à juger et à apprécier ce travail.
Je tiens aussi à remercier mes amis qui m’ont aidé pendant la réalisation
de mémoire.
Dédicaces
Je dédié ce modeste travail :
Aux être qui me sont les plus chers aux mondes, ma mère et mon père,
qui je ne saurais jamais exprimer ma gratitude seulement par des mots.
Mon chère M.AMINE et ma future belle famille
A mes chères sœurs « Linda, Razika, Samia, Ardjouna »
A toute mes nièces « Nousa, Chahd, Maria, Takwa, Aiat ,Miral ,Ali,
loudji , Aous »
A mes bons frères « Samir, Yacin, Youcef, Mohamed »
A toute ma famille
A tous mes amis de l’ENSH et sans oublier mes amis de EPST
A tous mes amis « Khaola, Wafa, Nafissa ,Zahra, Mariem »
ملخصن الى في بعض الاحیاكما یمكن ان تؤدي . ظواھر طبیعیة یمكن ان تسبب خسائر معتبرة ھيحركات الارض
.خسائر بشریة
نتین بغلیة و ھذه المذكرة تمثل دراسة تتعلق بالتدعیم ضد الانزلاق الارضي الذي وقع في المنطقة التي تربط بین المدی
و المتواجد بولایة بومراس. 02ناصریة بالطریق الولائي رقم
من اجل تحدید السطوح المحتمل انزلاقھا. Talren04 تحلیل ظاھرة الانزلاق ھذه تمت بواسطة برنامج
.و بناء على ھذا التحلیل تم تحدید نوع التعزیز وفقا لتحلیل تقني اقتصادي
Résumé
Les mouvements de terrain sont des phénomènes naturels qui peuvent être de grandes
ampleurs et provoquer des dégâts considérables. Dans certains cas ils peuvent causer des
pertes en vies humaines.
Le présent mémoire consiste à faire une étude et un confortement d’un glissement de terrain
au niveau du chemin de wilaya CW02 reliant les deux villes : Baghlia et Naciria dans la
wilaya de Boumerdès.
L’analyse de ce glissement est menée par un logiciel : Talren 04 afin de matérialiser les
surfaces de rupture potentielles .A partir de cette analyse on détermine la solution de
confortement adoptée basée sur une étude technico-économique.
Abstract
Landslides are natural phenomena that can be large magnitudes and cause considerable
damage. In some cases they can cause loss of life.
This memory consists to present a study and a reinforcement of a landslide that occurred at
the CW 02 connecting the two cities: Baghlia and Naciria in the wilaya of Boumerdes.
The analysis of this shift is driven by the program: Talren 04 and to materialize the potential
failure surfaces. On this analysis, the solution of reinforcement has been defined, according
to a techno-economic analysis.
TABLE DES MATIERES
Introduction générale
Chapitre I : Etude bibliographiquePartie I : Aperçu du glissement de terrain……….…..………………………………………..01
I.1.Généralités ......................................................................................................................... 01
I.2.Description des mouvements des terrains........................................................................... 02
I.2.1. Les glissements de terrain ............................................................................................... 03
I.2.2. Les écroulements et chutes de blocs .............................................................................. 06
I.2.3. Le fluage…… ................................................................................................................ 06
I.2.4.Les coulées et laves torrentielles ..................................................................................... 08
I.3.Principale causes de glissement…………………………………………………………...08
I.4. Indices et phénomènes induits par les glissements ........................................................... 09
I.5. Technique et moyenne de confortement ........................................................................... 10
I.5.1. Stabilisation par terrassement ......................................................................................... 11
I.5.2. Stabilisation par drainage................................................................................................ 15
I.5.3. Stabilisation par renforcement ........................................................................................ 18
I.5.4. Protection superficielle ................................................................................................... 21
I.6. Conclusion ........................................................................................................................ 22
Partie II : Les travaux concernant le glissement de terrain…………………………………...23
Chapitre II : Méthode de calcul de la stabilité des pentesII.1.Introduction ....................................................................................................................... 31
II.2.Définition du coefficient de sécurité ................................................................................. 31
II.3.Méthodes de calcul de la stabilité ..................................................................................... 31
II.4.Conclusion ......................................................................................................................... 38
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de BaghliaIII.1. Introduction .................................................................................................................... 39
III.2. Situation et état des lieux ................................................................................................ 39
III.3. Séismicité du site............................................................................................................. 40
III.4. Données géologiques et résultats de la reconnaissance géotechnique ........................... 41
III.5. Analyse du glissement par logiciel.................................................................................. 44
III.5.1.Présentation du logiciel ................................................................................................ 44
III.5.2.Les principales caractéristiques de Talren4 ................................................................. 45
III.5.3. Les différentes options pour la manipulation de l’interface ........................................ 46
III.6. Application au glissement étudié ................................................................................. 49
III.7.Conclusion ....................................................................................................................... 54
Chapitre IV : Etude de confortementIV.1. Introduction ................................................................................................................... 55
IV.2. Méthode de confortement et de stabilisation ................................................................. 55
IV.2.1.Analyse du glissement après rabattement de la nappe phréatique (tranchée drainante)56
IV.2.2.Résultats et interprétations ........................................................................................... 59
IV.2.3.Analyse du glissement avec mise en place d’un soutènement en pieux ....................... 60
IV.2.4.Analyse par logiciel Talren ........................................................................................... 61
IV.3.Devis quantitatif estimatif ............................................................................................... 63
IV.4.conclusion ........................................................................................................................ 63
Conclusion générale
Références bibliographiquesAnnexes
Liste des tableauxTableau I.01. Éléments caractérisant les différents mouvements de terrain ............................ 08
Tableau III.01.Coefficient d’accélération de zone sismique.................................................... 41
Tableau III.02.Caractéristiques physiques du sol..................................................................... 43
Tableau III.03. Caractéristiques mécaniques du sol................................................................. 44
TableauIII.04 : Caractéristiques du sol…………………………………………………….....49
Tableau III.05 : Récapitulatif du coefficient de sécurité .......................................................... 53
Tableau IV.01. Valeurs du coefficient de sécurité du premier confortement .......................... 59
Tableau IV.02. Caractéristique mécanique des pieux .............................................................. 61
Tableau IV.03. Valeurs du coefficient de sécurité du deuxième confortement ....................... 63
Tableau IV.01. Devis quantitatif estimatif des solutions de confortements............................. 63
Liste des figuresFigure I.01 : Les différentes types de mouvements de terrains……………………………….02
FigureI.02. Glissement plan………………………………………………………………….04
Figure I.03.Glissement rotationnel…………………………………………………………....05
Figure I.04.Glissement rotationnel complexe………………………………………………...05
Figure I.05 : Types d’écroulement ........................................................................................... 06
Figure I.06 : Différentes phases de l'activité d'un glissement de terrain……………………...10
Figure I.07 : Schéma de la solution butée de pied…………………………………………....11
Figure I.08. Schéma de la solution de l’allègement en tête…………………………………..12
Figure I.09 : Schéma d’une bèche…………………………………………………………....13
Figure I.10 : Schéma de contreforts (bèche discontinue)…………………………………….13
Figure I.11 : Schéma d’un masque drainant …………………………………………………14
Figure I.12 : Schéma d’éperons drainants…………………………………………………….14
Figure I.13: Exemples d’ouvrages d’assainissement ............................................................ 15
Figure I.14 : Coupe d’une tranchée drainante .......................................................................... 16
Figure I.16 :Galerie drainante………………………………………………………………...17
Figure I.17 : Réalisation du masque drainant...………………………………………………17
Figure I.18 : Exemple d’ouvrage souple……………………………………………………...19
Figure I.19 : Exemple de tirant d’ancrage actif……………………………………………....20
Figure I.20 : Stabilisation par clouage………………………………………………………..20
Figure I.21 : Exemple de stabilisation de talus par clouage………………………………….21
Figure I.22 : Clouage de pieux……………………………………………………………….21
Figure I.27 : Exemple de talus de déblai dans des sols meubles érodés – CW Boukerdane
Tipaza………………………………………………………………………………………...22
Figure I.24 : Exemple de renforcement……….……………………………………………...23
Figure I.25 : Coefficient de sécurité après le traitement avec géogrille……………………...27
Figure I.26 : Exemple de la tranchée drainante………………………………………………28
Figure I.27 : Protection de la rive de l’oued au pied du talus………………………………...29
Figure II.01 : Surface de rupture……………………………………………………………..32
Figure II.02 : Rupture plane………………………………………………………………….32
Figure II.03 : Découpage d’un talus en tranches…………………………………………….33
Figure II.04 : Les forces agissantes sur une tranche………………………………..………..34
Figure II.05 : Forces agissant sur une tranche d’après l’hypothèse de FELLENIUS………..35
Figure III.01: Localisation de la zone de glissement……..…………………………………..39
Figure III.02: Escarpement à la limite aval de la Chaussée…………………………………..40
Figure III.03: Affaissement de la chaussée…………………………………………………...40
Figure III.04: Déplacement latéral de l’axe de la route……………………………………....40
Figure III.05 : Vue de la pente du talus aval………………………………………………….40
FigureIII.06 : Carte de Micro-zonage sismique RPA99-V2003………………………….......41
Figure III.07 : Carte géologique de Boumerdès……………………………………………...42
Figure III.08: Exemple du menu principal………………………………………...…………47
Figure III.09: La barre de boutons principale…………………………………………..……47
Figure III.10: la barre de boutons contextuelle "Données"…………………………………..48
Figure III.11: La barre de boutons contextuelle "Phasage/Calculs"………………………....48
Figure III.12 : Talus modélisé par Talren 04………………………………………………...50
Figure III.13 : Localisation de la surface de rupture éventuelle(FELLENIUS) ………….....51
Figure III.14: Localisation de la surface de rupture éventuelle(BISHOP)…………………..52
Figure III.15: Localisation de la surface de rupture éventuelle(PERTURBATIONS)……....53
Figure IV.01.Schéma type de la tranchée drainante………………………………………....56
Figure IV.02. Système de drainage…………………………………………………………..56
Figure IV.03.Talus modélisé après rabattement de la nappe par (FELLENIUS)…………....57
Figure IV.04.Talus modélisé après rabattement de la nappe par(BISHOP)………………....58
Figure IV.05.Talus modélisé après rabattement de la nappe par(PERTURBATIONS)……..59
Figure IV.06. Vue en plan de groupes de pieux……………………………………………...60
Figure IV.07. Vue en 3D de groupes de pieux……………………………………………….61
Figure IV.08.Talus modélisé avec un rideau de pieux (FELLENIUS)………………………61
Figure IV.09.Talus modélisé avec un rideau de pieux (BISHOP)…………………………...62
Figure IV.10. Talus modélisé avec un rideau de pieux (PERTURBATIONS)……………....62
Introduction généraleLes sols et les sous-sols instables sont des dangers naturels qui menacent la vie et la propriété.
Parmi les instabilités du sol ; les mouvements de terrain qui se rencontrent fréquemment dans
la construction des routes et des ouvrages. En outre certaines pentes naturelles sont ou peuvent
devenir instables.
Ces phénomènes naturels dont d’origines très diverses et peuvent être catastrophiques et
provoquent des pertes en vies humaines ainsi que des dégâts naturels considérables.
Par conséquent, la propriété ou les terres pourraient ne pas se prêter de façon sure à un
aménagement et une modification d’emplacement.
Les glissements de terrain sont des mouvements qui affectent les talus et les versants naturels.
Ils peuvent provoquer des dommages importants aux ouvrages et aux constructions avec un
impact économique sur certains projets, surtout ceux qui, pour des raisons diverses n’ont pas
fait l’objet d’études préliminaires suffisantes et parfois jusqu’à causer des victimes. Ils
surviennent à la suite d’événements naturels.
L’étude des glissements de terrain relèvent d’une démarche pluridisciplinaire qui fait appel au
géologue, au géomorphologue, à l’hydrogéologue sous la direction d’un géotechnicien
expérimenté.
Ainsi notre travail consiste à analyser et conforter un glissement de terrain qui se situe sur le
CW 02 entre Baghlia et Naciria dans la wilaya de Boumerdès.
Afin de mener à bien cette étude, nous avons organisé notre mémoire en quatre chapitres.
La première concerne une étude bibliographique sur les différents types de glissement, ses
caractéristiques, ses causes et les différents types de confortements.
Le deuxième chapitre résume les méthodes de calcul de la stabilité des pentes.
Le troisième chapitre contient l’analyse et l’étude du glissement pour la détermination des
surfaces de rupture éventuelles. Cette étude a été menée par un logiciel de calcul basé sur
l’analyse limite.
Le quatrième chapitre consiste à dimensionner le système de confortement pour la stabilisation
du glissement.
Notre travail se termine par une conclusion générale reprenant l’essentiel de ce qu’on a appris
et recensé comme méthodes d’étude et de confortement des glissements de terrains.
Chapitre I :
Etude bibliographique
Chapitre I : Etude bibliographique
1
Partie I :
Aperçu du glissement de terrainI.1. Généralités
Qu’est-ce qu’un mouvement de terrain
Un mouvement de terrain, par opposition au phénomène d’érosion (action grain par
grain), est un mouvement de masse.
Les mouvements de terrain n’ont donc rien de commun avec les mouvements orogéniques, les
tremblements de terre ou les phénomènes volcaniques qui trouvent leur origine dans les forces
internes du globe terrestre, et sur lesquels l’homme n’a aucune prise.
Les mouvements de terrain restent, quelle que soit leur importance, à l’échelle humaine :
l’homme peut, en principe, les prévoir, souvent les contrôler et les maîtriser.
Du point de vue géologique, les mouvements de terrain constituent, comme l’érosion un
facteur important de l’évolution morphologique des reliefs.
Sur le plan pratique, ces phénomènes intéressent en premier lieu l’homme, dans le sens
qu’ils font courir des risques à sa vie et à ses constructions. Chaque année des accidents
graves trouvent leur origine dans des mouvements de terrain.
Comment ? Quand ?
Le déclenchement d’un mouvement de terrain est souvent prévisible ; toutefois, il ne
peut être défini dans sa géométrie exacte que par une étude minutieuse.
Certains mouvements peuvent être considérés comme le processus évolutif naturel d’un site ;
par exemple l’éboulement d’une falaise dont le pied est sapé par la mer.
Mais il faut noter que, fréquemment aussi, un mouvement de masse peut être déclenché par
l’action de l’homme. Certains travaux rompent l’équilibre naturel d’un site et amorcent un
processus de rupture de masse sur un site auparavant stable. C’est le cas notamment de
l’ouverture de fouilles superficielles ou profondes, de la modification du régime des eaux
souterraines, de la mise en place de surcharge, de l’usage d’explosifs, etc…
En première analyse, on peut dire qu’une masse de terrain se met en mouvement sous l’action
de pesanteur lorsqu’une certaine limite rhéologique du milieu se trouve dépassée. Il peut
s’agir :
De la résistance à la traction (éboulement rocheux)
Chapitre I : Etude bibliographique
2
De la résistance à la compression simple (écrasement de piliers de mines)
De la résistance au cisaillement (glissement)
Du frottement roche sur roche pour les glissements de bancs rocheux sur un joint sec
De la limite de fluage non amorti (certains glissements en milieu argileux)
De la limite de liquidité d’Atterberg (écoulements viscoplastiques ou fluides)
I.2. Description des mouvements des terrainsDe nombreuses classifications sont données dans la littérature technique, elles s’appuient
toutes sur des notions de cinématique, de nature de sols, de stratigraphie, etc.
De manière générale, nous distinguons quatre classes distinctes de mouvements de terrains :
- les glissements de terrain
- les écroulements et les chutes de blocs
- les mouvements de fluage
- les coulées et les laves torrentielles (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Figure I.01 : Les différents types de mouvements de terrain (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
3
I.2.1. Les glissements de terrainUn glissement de terrain correspond à un déplacement généralement lent (de quelques
millimètres par an à quelques mètres par jour) sur une pente, le long d’une surface de rupture
dite surface de cisaillement, d’une masse de terrain cohérente, de volume et d’épaisseur
variables : quelques mètres cubes dans le cas du simple glissement de talus ponctuel à
quelques millions de mètres cubes dans le cas d'un mouvement de grande ampleur pouvant
concerner l'ensemble d'un versant.
Selon la forme de la surface de rupture, on distingue trois types de glissement :
glissement plan, le long d’une surface plane
glissement circulaire ou rotationnel, le long d’une surface convexe
glissement quelconque ou composite lorsque la surface de rupture est un mélange des
deux types (Philippe, R. 1988).
I.2.1.1. Glissement plan
Ils se manifestent lorsqu’il existe une surface topographique pouvant guider une rupture
plane: telle qu’une couche mince de caractéristiques médiocres sur un substratum, Les
volumes des masses en mouvement varient de quelques mètres cubes à plusieurs dizaines de
millions de mètre cubes (Philippe, R. 1988).
-Principaux facteurs déclenchant
Les modifications du régime hydraulique (saturation du matériau, augmentation de
pressions interstitielles….)
Les terrassements
L’érosion naturelle (ruissellements, érosions des berges)
Les séismes (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
4
FigureI.02.Glissement plan (Durville,J. Gilles,S. 2000).
I.2.1.2. Glissement rotationnel ou circulaire
Ils sont caractérisés par un basculement de la masse glissée le long d'une "surface de rupture"
dont la forme est parfois assimilable à un cylindre à directrice circulaire, c'est le cas en
particulier des ruptures de remblai sur sols mous et de déblai en sols homogènes.
Les volumes des masses en mouvement varient de quelques mètres cubes à plusieurs dizaines
de millions de mètres cubes
-Principaux facteurs déclenchant
Les modifications du régime hydraulique (saturation du matériau, augmentation des
pressions interstitielles….)
Les terrassements
L’érosion naturelle (ruissellements, érosion des berges)
Les séismes (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
5
Figure I.03.Glissement rotationnel (Durville,J. Gilles,S. 2000).
I.2.1.3. Glisements complexe
Lorsque le sol est hétérogène ou anisotrope il peut y avoir formation de glissements
"complexes" dont certaines parties correspondent à des mouvements rotationnels et d'autres à
des mouvements plans. C'est le cas, en particulier, des remblais sur versants.
Les volumes des masses en mouvement varient de quelques mètres cubes à plusieurs dizaines
de millions de mètres cubes (Philippe,R. 1988).
-Principaux facteurs déclenchant
Les modifications du régime hydraulique (saturation du matériau, augmentation des
pressions interstitielles….)
Les terrassements
L’érosion naturelle (ruissellements, érosion des berges)
Les séismes (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Figure I.04.Glissement rotationnel complexe (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
6
I.2.2. Les écroulements et chutes de blocs
Ce sont des chutes brutales et soudaines de masses rocheuses importantes, qui durent
quelques secondes et dont les causes peuvent êtres internes au massif.
- Dislocation d'une masse rocheuse par altération interne
- Glissement banc sur banc d'une masse rocheuse stratifiée
- Ecroulement de masses mises en surplomb par érosion ou dislocation de couches
tendres sous-jacentes
- Ecroulement par fluage ou glissement d'une couche sous- jacente
Les volumes de sol mis en jeu varient entre une dizaine de milliers de mètres cubes
(écroulement en masse) et une centaine de mètres cubes (chutes de blocs). (Philippe,R. 1988).
-Principaux facteurs déclenchant
Les apports d’eau
Les cycles gel-dégel
L’altération
L’érosion
Les séismes (www.geotech-fr.org/sites/default/files/congres/jngg/184.pdf).
Figure I.05 : Types d’écroulement (Philippe,R. 1988).
I.2.3. Le fluage
Le fluage est caractérisé par des mouvements lents et continus, mais à des vitesses faibles.
Dans le cas de fluage, il est difficile de mettre en évidence une surface de rupture. Le
mouvement se produit généralement sans modification des efforts appliqués (contrairement au
Chapitre I : Etude bibliographique
7
glissement) : en fait le matériau est sollicité à un état proche de la rupture (Gilles,S. Pierre,
P.1998)
I.2.3.1.Le Fluage dans les sols meubles
Les mouvements de fluage sont la manifestation externe des déformations du sol dans sa
masse. Ce sont des mouvements qui se développent dans une zone dont les contours sont
généralement difficiles à définir.
Dans les formations meubles, les mouvements sont souvent désignés par le terme générique
de fluage. Ce sont des mouvements lents dans la masse, susceptibles d’évoluer par un
phénomène de rupture progressive vers des glissements ou des écoulements (apparition d’une
surface de rupture). Le fluage concerne généralement les marnes, les argiles plastiques de
grande épaisseur supportant une surcharge naturelle ou anthropique. Les volumes de sol mis
en jeu sont comparables à ceux des glissements (Gilles,S. Pierre, P.1998)
-Principaux facteurs déclenchant
La saturation progressive.
L’évolution des caractéristiques mécaniques du matériau.
I.2.3.2. Le fluage dans les sols rocheux
Les mouvements de fluage sont la manifestation externe des déformations du sol dans sa
masse. Ce sont des mouvements qui se développent dans une zone dont les contours sont
généralement difficiles à définir.
Dans les formations rocheuses, les mouvements de fluage sont désignés par le terme de
fauchage et se caractérisent par un basculement ou renversement des sommets de couches très
redressées (proches de la verticale). Le fauchage est susceptible d’évoluer en écroulement ou
en chute de blocs dans les roches tendres vers un glissement. C’est un phénomène qui affecte
les matériaux présentant une schistosité (schistes, gneiss, micaschiste). Les marno-calcaires et
grès sont également sensibles au fauchage.
Les volumes de sol mis en mouvement varient de quelques centaines de m3 à quelques
milliers de m3 (Gilles,S. Pierre, P.1998)
-Principaux facteurs déclenchant
Les mouvements néotectoniques
Le vieillissement et l’altération des joints (Gilles,S. Pierre, P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
8
I.2.4.Les coulées et laves torrentielles
Ce sont des mouvements fluides de suspensions de matériaux de granulométrie variable. Les
mouvements se produisent lorsque la matrice fine atteint une teneur en eau très élevée qui la
liquéfie. Les volumes déplacés se chiffrent en dizaines de milliers de mètres cubes.
-Principaux facteurs déclenchant
La disponibilité d’importantes quantités d’eau.
Fortes précipitations.
Rupture des digues.
Rupture des barrages.
Le tableau I.01 synthétise les éléments qui caractérisent les différentes familles demouvements de terrains.
Tableau I.01. Éléments caractérisant les différents mouvements de terrain
Terrain Vitesse moyenne volume Facteursdéclenchant
Glissement Sols massifsfracturés
très lente à moyennede quelques m 3 à plusde dix millions de m 3 eau, terrassements
Fluage Formationsmeubles
très lentede quelques m 3 à plusde dix millions de m 3
chargement,évolution du
matériau
Ecroulement massifsrocheux
de très lente à trèsrapide
de quelques m 3 à plusde dix mille m 3
eau, gel dégel,séisme
Couléesols argileux
etlimoneux
lâches
très rapidede dix à plusieurs
centaines demilliers de m 3
très fortes pluies,rupture de digues
I.3. Principales causes des glissements
Plusieurs facteurs contribuent au déclenchement des glissements, les plus importants étant :
- La nature des terrains : La nature de terrains dépend de la :
Géométrie de terrains
Résistance au cisaillement des sols ou des roches
Chapitre I : Etude bibliographique
9
- L’action de l’eau : l’eau est dans la plupart des cas la cause principale dans la mise en
mouvement des terrains.
-Les actions climatiques : Les facteurs climatiques prépondérants sont constitués par les
apports d’eau. Les autres actions externes, susceptibles de modifier l’état d’équilibre d’un
versant, résultent principalement de modifications de géométrie, de chargements et de
déchargements.
- Les causes mécaniques externes : citons parmi les causes mécaniques externes, le
terrassement au pied du talus, les entailles effectuées dans les talus stables, toute surcharge
naturelle ou artificielle déposée sur une pente, les vibrations naturelles (séismes) ou
artificielles (explosion, machines …)
-Construction sur pente : La construction de remblais sur pente naturelle diminue de
l’ensemble pente et remblai (Martin.2008).
Indices et phénomènes induits par les glissements Indices caractéristiques d’activité d’un glissement : niche d’arrachement, fissures,
bourrelets, arbres basculés, zone de rétention d’eau, fissuration des bâtiments,
déformation des routes, etc.
phénomènes aggravants induits par les glissements de terrain:
formation d’embâcles sur les cours d’eau
laves torrentielles suite à l’apport de matériaux dans les cours d’eau
coulées de boue à partir des bourrelets de pieds formés de matériaux remaniés
Les glissements de terrain se caractérisent par des phases d'activité variables : des périodes de
vitesse de glissement plus élevée avec des phases de calme apparent.
Glissements de terrains actifs
Un glissement de terrain est considéré comme actif si un mouvement peut être constaté. Le
déplacement peut être minime, les déformations de moins d'un millimètre étant toutefois
difficilement détectables.
Les glissements actifs comprennent les glissements présentant des vitesses plus ou moins
constantes à long terme tout comme les glissements avec des phases successives
d'accélérations.
Glissements de terrains réactivés
Désignent les glissements de terrain qui quittent une phase inactive pour entrer dans
une phase active. Habituellement, les glissements de terrain réactivés se déplacent le
long d'une surface de glissement existante
Chapitre I : Etude bibliographique
10
Glissements de terrains inactifs
Désignent les glissements de terrain restés immobiles pendant plusieurs années. Ceux-ci se
subdivisent en quatre catégories :
Glissements bloqués.
Glissements latents.
Glissements abandonnés.
Glissements stabilisés. (Aissa,M. 2011).
Figure I.06 : Différentes phases de l'activité d'un glissement de terrain (Aissa, M.2011).
I.5. Technique et moyenne de confortementDans la majorité des cas, l’étude d’un glissement de terrain conduit à définir une solution
confortative et à exécuter des travaux de stabilisation. Cette solution doit tenir compte de la
faisabilité des travaux liée à :
L’investissement consenti
L’accessibilité du site
La période de l’année choisie pour l’exécution des travaux
La cinématique du glissement
Les techniques de stabilisation peuvent être regroupées en quatre grandes familles
1. Les terrassements : actions sur la géométrie et l’équilibre des masses
2. Les drainages : actions sur le régime hydraulique et les pressions interstitielles
Chapitre I : Etude bibliographique
11
3. Les renforcements : renforcements mécaniques
4. Protection superficielles (végétalisation, plantation, etc.) (G.Sanglerat,G .Olivari,G.
Cambou,B.1983).
I.5.1. Stabilisation par terrassement
Les conditions de stabilité étant directement liées à la pente du terrain, le terrassement reste le
moyen d’action le plus naturel. On peut distinguer trois groupes de méthodes de stabilisation
par terrassement :
Les conditions sur l’équilibre des masses (allégement en tête et butée en pied)
Les actions sur la géométrie de la pente (purge et reprofilage)
Les substitutions partielles ou totales de la masse glissée (bêches, contreforts,
masques, éperons). (Gilles .S, Pierre .P.1988)
I.5.1.1. Butée de pied et allégement en tête
Le chargement en pied ou le déchargement en tête d’un glissement sont des techniques
généralement efficaces, qui sont très fréquemment utilisées
1) Butée de pied
Le chargement en pied (ouvrage de butée, également appelé banquette dans certaines
configurations) agit de deux manières: d’une part, il équilibre les forces motrices et d’autre
part, il permet de contenir les déplacements de la masse instable.
Figure I.07 : Schéma de la solution butée de pied (Achoui et Dahmani ,2013)
La stabilité au grand glissement suppose deux vérifications :
- L’ouvrage de butée doit limiter les risques de reprise du glissement en amont
- L’ouvrage de butée ne doit pas déclencher d’autres glissements, par exemple à l’aval
(Gilles .S, Pierre .P.1998)
2) Allégement en tête
L’allégement en tête de glissement consiste à venir terrasser le matériau dans la partie
supérieure.
Il en résulte une diminution du poids moteur et par conséquent, une augmentation du
coefficient de sécurité. La méthode de dimensionnement consiste en un calcul de stabilité le
Chapitre I : Etude bibliographique
12
long de la surface de rupture déclarée (dans la figure I.11) en prenant en compte la
modification de géométrie en tête. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Figure I.08. Schéma de la solution de l’allègement en tête. (Achoui et Dahmani ,2013)
Le déchargement par terrassement du sommet de la masse glissé, telle qu’il apparaît dans la
figure, peut créer des risques de régression des désordres vers l’amont à court ou long terme.
(Robitaille, Tremblay.1997)
I.5.1.2. Substitutions (bêches, contreforts, masques et éperons)
La solution a priori la plus simple pour traiter un glissement est d’éliminer la masse glissée en
tout ou partie, est de reconstituer le talus à l’aide d’un matériau frottant de bonne qualité, qui
assure, le plus souvent, un drainage en plus de son action mécanique.
1) Substitution totale des matériaux glissés
La substitution totale consiste à venir purger l’ensemble des matériaux glissés et à les
remplacer par un matériau de meilleure qualité. Cela permet de reconstituer le profil du talus
initial.
La substitution de matériaux glissés suppose que l’on prenne un certain nombre de
précautions :
- Reconnaître à l’avance le volume de matériaux concernés.
- Excaver plus profondément la surface de rupture sous peine d’inefficacité totale.
- Assure un bon accrochage entre le substratum et le massif de sol d’apport ; une purge
parfaite des matériaux glissés et la réalisation de redans donnent généralement satisfaction.
- Prévoir un drainage correct du massif de substitution et un exutoire.
- Vérifier que les phases dangereuses des travaux sont prises en compte dans le processus
d’exécution et que l’on ne risque pas d’engendrer une régression des désordres. (Gilles .S,
Pierre .P.1998)
2) Substitution partielle des matériaux glissés
Bèche
Une bèche est une fouille réalisée en partie basse du glissement et sur toute sa largeur,
remblayée par des matériaux frottant et drainants.
Chapitre I : Etude bibliographique
13
Elle permet de reporter une partie de la charge sur un horizon plus compact (substratum).
L’ancrage de la bèche ne doit pas être inférieur à 1 m. Les dimensions courantes d’une bèche
sont :
- 4 à 10 m de largeur et 2 à 5 m de profondeur.
Elle permet de transmettre la surcharge du remblai au substratum et si un exutoire peut être
trouvé, elle peut constituer un drainage à l'aval du glissement. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Figure I.09 : Schéma d’une bèche (Achoui et Dahmani ,2013)
Contreforts
On appelle contrefort, une bèche discontinue. Les contreforts sont souvent reliés par des
tranchées drainantes. Elles-mêmes reliées vers un exutoire. Les dimensions d'un ensemble de
contreforts doivent être optimisées sur la base d'un calcul de stabilité le long de la surface de
glissement existante. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Figure I.10 : Schéma de contreforts (bèche discontinue) (Achoui et Dahmani ,2013) Masque drainant
Les masques drainants sont des ouvrages en matériaux granulaires frottant, très perméables
mis en œuvre en parement de talus. Le masque drainant remplit deux fonctions, il permet :
- d’annuler la pression interstitielle dans la portion correspondante de terrain
- de rabattre la nappe et apporter un gain de stabilité.
Chapitre I : Etude bibliographique
14
Figure I.11 : Schéma d’un masque drainant (Achoui et Dahmani, 2013)
Généralement, pour une meilleure efficacité, la largeur moyenne L, du masque doit être
supérieure à la moitié de la hauteur H, du talus. Généralement, on limite la hauteur à environ
5ou 6 m. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Eperons drainants
Les éperons drainants (masque discontinu) sont des saignées perpendiculaires au talus, assez
profondes, régulièrement espacées et remplies de matériaux drainants et frottant. Les éperons
drainants remplissent les mêmes fonctions qu’un masque drainant.
Pour être efficaces, les éperons doivent entamer très profondément le talus (plusieurs mètres)
et ne pas être trop espacés (d = H). Dans le cas de sols peu perméables (k < 10 m/s), la
solution éperons drainants devient moins économique car il faut réduire l’espacement des
éperons. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Figure I.12 : Schéma d’éperons drainants (Achoui et Dahmani ,2013)
Chapitre I : Etude bibliographique
15
I.5.2. Stabilisation par drainage
I.5.2.1. Drainage de surface
Le drainage de surface n’est rien d’autre que l’assainissement qui consiste en la mise en
œuvre des moyens adaptés pour limiter les infiltrations dans le massif en mouvement et/ou de
la zone sensible. Le drainage de surface est le moyen actif pour limiter le ruissellement et les
infiltrations d'eau dans le massif.
Les ouvrages de collecte des eaux de surface sont principalement les cunettes, les fossés et les
caniveaux. Leur dimensionnement relève de l’hydraulique de surface et leur implantation
dépend des conditions géométriques du site. Ce sont des ouvrages fragiles et leur implantation
doit se faire dans les zones de très faibles déformations. (Achoui et Dahmani ,2013)
Figure I.13: Exemple d’ouvrage d’assainissement (Achoui et Dahmani ,2013)
I.5.2.2. Tranchées drainantes
Les tranchées drainantes, sont des ouvrages couramment employés pour rabattre le niveau
de la nappe. Elles sont implantées sur le site de façon à venir recouper les filets d’eau
(linges de courant dans un horizon homogène, couche aquifère, venue d’eau ponctuelle…
etc.
Le choix de l’implantation (dans le sens de la plus grande pente ou dans un sens parallèle
aux linges de niveau) dépend des résultats de l’étude et conditionne l’efficacité de la
tranchée. (APAT, 2003).
Chapitre I : Etude bibliographique
16
Figure I.14 : Coupe d’une tranchée drainante (APAT, 2003).I.5.2.3. Drains subhorizontaux
Les drains subhorizontaux est une technique utilisée dans de nombreuses configurations de
glissement et dans de nombreuses formations géologiques. Cependant, dans les formations
très peu perméables (sols fins), c’est une technique qui s’y prête mal car le rayon d’action des
drains est très faible. Les drains subhorizontaux peuvent drainer des versants instables dans
les cas suivants : Nappe de versant, Couches et poches aquifères, Circulations d’eau localisées
(dans des fractures, dans des couches de faible épaisseur). La définition du système de drains
est très empirique. Elle repose sur l’observation des débits d’exhaure, les diminutions des
pressions interstitielles et des temps de réponse aux apports d’eau.
Figure I.15 : Exemple de drains subhorizontaux (Achoui et Dahmani ,2013)
I.5.2.4. Drains verticaux, puits et galeries drainantes
Les techniques des drains et puits verticaux sont peu fréquemment utilisés pour la stabilisation
des glissements de terrain, sans doute en raison des difficultés d’évacuation des eaux
drainées : gravitairement en profondeur vers des couches plus perméables ou vers le haut par
pompage ou siphonage.
Chapitre I : Etude bibliographique
17
Les puits et drains verticaux permettent de couper un aquifère comme le ferait une tranchée
drainant sans être limités en profondeur.
Les galeries drainantes constituent un autre type d’ouvrage profond à partir duquel il est
possible, comme pour les puits, de forer des drains subhorizontaux qui augmentent le rayon
d’action du drainage. (APAT, 2003).
Figure I.16 : Galerie drainante (APAT, 2003).
I.5.2.5. Masques et éperons drainants
Les masques drainants sont des ouvrages en matériaux granulaires grossiers mis en place en
parement de talus, leur rôle est d’annuler la pression interstitielle dans la portion
correspondante de terrain, mais leurs caractéristiques très flottantes apportent également un
gain de stabilité. Les éperons drainants sont des sortes de masques discontinus, s’il est inutile
ou difficile de réaliser un masque, on se contente de faire des saignées remplies de matériaux
drainant régulièrement espacés. ( Gilles,S. Pierre, P.1998)
Figure I.17 : Réalisation du masque drainant (Achoui et Dahmani ,2013)
Chapitre I : Etude bibliographique
18
I.5.3. Stabilisation par renforcement
Ce principe de renforcement des sols repose sur l’introduction dans le sol des inclusions,
destinées à améliorer les caractéristiques mécaniques du sol. (Hubert.1979)
Les renforcements par des éléments résistants sont classés en deux catégories :
- Les renforcements rigides : dans ce cas il s’agit d’un traitement homogène du sol qui
se traduit par une augmentation de la densité. De la rigidité et de la cohésion ce genre
de renforcement peut travailler suivant les types : en traction, en compression et en
flexion. il résulte une amélioration du taux de travail possible au niveau des fondations
et une diminution des tassements.
- Les renforcements souples : il s’agit d’ajouter au sol des éléments de matière souple
destinés pour permettre à l’ouvrage de résister à des sollicitations qu’il n’était pas en
mesure de les supporter auparavant , ces renforcements travaillent généralement en
traction comme les produits géosynthétiques (les géotextiles, les géogrilles, etc…)
I.5.3.1. Ouvrages de soutènement
Ces ouvrages fonctionnent comme des massifs poids. On les dimensionne en vérifiant la
sécurité vis-à-vis de deux mécanismes de rupture : la rupture interne (la méthode de calcul
dépend du type d’ouvrage et de la modélisation de l’interaction sol-structure) et de la rupture
externe.
L’ouvrage a une fonction locale, il protégé une route par exemple, mais il suit le mouvement
et sa déformabilité lui permet de le faire sans grand dommage.
Ces techniques, qui supportent des déformations du sol, sont couramment utilisées pour
traverser des zones à évolution lente, impossible à arrêter au vu de leurs dimensions.
Les calculs sont menés pour vérifier la stabilité interne et on vérifie que la stabilité générale
n’est pas trop perturbée par la présence de l’ouvrage. La stabilité locale est en générale
assurée par le caractère monolithique de l’ouvrage. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
19
Figure I.18 : Exemple d’ouvrage souple (Achoui et Dahmani ,2013)
I.5.3.2. Tirants d’ancrage actifs
Le principe consiste à réduire les forces actives du glissement et à accroitre les contraintes
normales effectives sur la surface de rupture. Pour ce faire, on ancre des tirants constitués de
câbles d’acier multi torons dans le terrain stable situé sous la surface de rupture, et on
applique en tête un effort de traction. Cet effort peut être réparti sur la surface du terrain par
l’intermédiaire de plaques ou de petits massifs en béton armé. Dans de nombreux cas, les
tirants sont combinés à un mur ou à des longrines.
Les ancrages sont efficaces dans :
- des terrains naturellement cohésifs (argiles et silts à basse plasticité et donc peu
déformables).
- des terrains naturellement cimentés ou des sables et des graviers présentant une cohésion
réelle (due à la fraction fine) ou apparente (fournie par l’humidité).
- des roches disloquées.
- des terrains situés au-dessus de roches de mauvaise qualité.
L’utilisation des ancrages n’est pas recommandée pour les interventions qui concernent la
stabilisation des terrains meubles présentant un comportement cohésif.
Technique réservée aux sites de faible extension et qui n’ont pas encore glissé. Elle est mal
adaptée à la configuration des glissements de versants naturels lorsqu’elle est associée à des
rideaux (palplanches, parois moulé) à cause des modifications apportées au champ des
écoulements hydrauliques. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
20
Figure I.19 : Exemple de tirants d’ancrage actif (Gilles .S, Pierre .P.1998)
I.5.3.3. le clouage
C’est une technique qui consiste à renforcer des sols in situ par des barres passives. Ces barres
peuvent être battues ou scellées dans des trous de forages. Elle est principalement développée
dans deux domaines :
- Soutènement des excavations
- Stabilisation des pentes
Ces inclusions métalliques peuvent travailler aussi bien en traction, en flexion ou en
cisaillement, suivant le type d’ouvrage. (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Figure I.20 : Stabilisation par Clouage (Gilles .S, Pierre .P.1998)
Chapitre I : Etude bibliographique
21
Figure I.21 : Exemple de stabilisation de talus par clouage (Achoui et Dahmani ,2013)
I.5.3.4. Clouage par pieux ou micropieuxOn peut utiliser des fils de pieux pour renforcer les sols en place, ces derniers travaillent en
cisaillement et permettent le blocage des cercles de glissement qui se propagent dans le sol,
ces pieux doivent avoir un espacement minimum de 2 mètres pour permettre leur exécution.
En revanche, le procédé de micropieux sert à rigidifier le sol de façon à enserrer un certain
volume de sol entre un nombre suffisant de micropieux et s’ils sont liaisonnés entre eux, ils
vont travailler comme un squelette structural au sein du sol. (www.syntec-
ingenierie.fr/media/uploads/tables.../4geotechnique.pdf)
Figure I.22 : Clouage de pieux
(www.syntecingenierie.fr/media/uploads/tables.../4geotechnique.pdf)
I.5.4. Protection superficielle
La stabilité générale du talus étant assurée, cependant son état de surface peut se dégrader
par érosion sous l’action des agents météoriques pluie, vent, gel. C’est une protection active
dont le but est de limiter l'érosion superficielle (liée au gel-dégel et aux eaux de ruissellement)
Chapitre I : Etude bibliographique
22
de la matrice meuble des talus, responsable du déchaussement de pierres ou de petits blocs
lors de fortes précipitations. (Durville,J. Gilles,S . 2000).
Figure I.23 : Exemple de talus de déblai dans des sols de la matrice meuble érodés – CW
Boukerdane TIPAZA (Durville,J. Gilles,S. 2000).
La technique consiste à réinstaller un couvert végétal sur une pente mise à nu par l'érosion ou
par des travaux de terrassement, ce qui permet à la végétation de fixer le talus par son emprise
au sol (racines, couvert aérien) et limite ainsi le départ de sols et de pierres. En parallèle, des
dispositifs peuvent être installés pour stabiliser les terrains et assurer la prise de la végétation.
La technique de protection superficielle nécessite au préalable :
- L’étude de stabilité de talus (stabilité d'ensemble et stabilité des blocs rocheux isolés)
- la détermination des zones sensibles à purger
- l’étude hydrogéologique et la prise en compte des écoulements superficiels
- L’étude pédologique, écologique et la détermination des espèces végétales les plus adaptées
ainsi que la technique de semis à employer (Durville,J. Gilles,S. 2000).
I.6. ConclusionL’étude des mouvements de terrain est particulièrement complexe et représente depuis des
siècles le sujet de recherche de beaucoup de laboratoires et universités. Tout au long de ce
travail nous nous sommes attelés à regrouper presque toutes les théories développées qui
traitent le phénomène de glissement de terrain et tout ce qui en découle dans un cadre
prédéfini. Dans la première étape, on a donné la problématique du glissement de terrain et
dans la deuxième étape on a identifié et différencié tous les types de glissement, avec un
recensement de plusieurs types de soutènement et de confortement possibles en fonction des
contraintes des sites étudiés et de la faisabilité des travaux de confortement.
Chapitre I : Etude bibliographique
23
Partie II :
Les travaux concernant le glissement de terrain Exemple d’application : confortement d’un glissement de talus par
des nappes de géotextiles
-Un massif de sol frottant renforcé par des nappes régulières de géotextile de haute résistance.
-Le massif sera édifié par couches successives de 0.40m d’épaisseur, constitué de remblai
sableux frottant compacité à 95%.
-Afin de pouvoir s’intégrer dans l’environnement, le parement sera monté en gradin et
permettra une végétalisation des paliers.
Principe de dimensionnement
La stabilité interne du mur renforcé par géotextile est vérifiée par logiciel TALREN en
cherchant un coefficient de sécurité global supérieur ou égal à 1.5 pour les cercles de rupture
qui passe dans le mur.
L’espacement vertical entre les nappes de géotextile est optimisé de manière à avoir un
coefficient de sécurité de même ordre de grandeur pour les cercles passant dans le mur et les
cercles passant en arrière. (Session de formation. ( K.Zaghouani 15-16 Décembre 2006)
Figure I.24 : Exemple de renforcement ( K.Zaghouani 15-16 Décembre 2006)
Chapitre I : Etude bibliographique
24
Confortement des ouvrages en terre par la technique du clouage
incliné sur le réseau ferré Français
Le traitement des désordres dans les déblais ne peut pas toujours se faire par des techniques
classiques comme le terrassement ou le drainage, faute de place en crête de talus ou à cause
de conditions d’accès difficile ; c’est pourquoi la SNCF a développé ces dernières années la
technique du clouage incliné avec peau de confinement qui permet de renforcer le déblai par
des clous scellés et protéger la talus par un parement souple qui laisse passer l’eau, permet à
la végétation de se développer et faciliter les conditions de surveillance qui sont essentielles
pour un bon suivi des Ouvrages en terre. (Vincent TALFUMIERE)
Le risque mouvement de terrain à ParisLe sous-sol de la Ville de Paris comporte plusieurs types de roches dont l’exploitation a donné
naissance à des cavités souterraines. On trouve notamment des vides dus aux anciennes
carrières de calcaire et de gypse. Par ailleurs, des vides souterrains peuvent se former par
dissolution du gypse présent dans le sous-sol.
Ces vides peuvent être à l’origine d’effondrement ou d’affaissement de terrain.
La Ville de Paris est soumise à d’autres risques de mouvement de terrain : retrait, gonflement
des terrains argileux, glissement de terrains, mauvaise stabilité des remblais…
Les mesures engagées par la Ville pour prévenir et limiter les conséquences d’un
mouvement de terrain :
A Paris, l’Inspection Générales des Carrières (IGC) est en charge de la gestion des risques liés
au sous-sol. Elle a pour mission l’établissement, la tenue à jour et la publication de cartes des
carrières souterraines. Cet inventaire des zones à risque a permis l’établissement de périmètres
de risque de mouvement de terrain annexés au PLU(le Règlement du Plan Local Urbanisme)
qui délimitent les zones sous minées. Le PLU de la Ville de Paris impose que les
constructions et les modifications de bâtiments sur les zones sensibles soient soumises à des
conditions spéciales définies par l’IGC. L’IGC dirige des travaux de confortement
consolidation des anciennes carrières, par des travaux de remblaiement ou de comblement.
Les services techniques de la Ville de Paris assurent un suivi régulier des ouvrages
d’assainissement situés dans les zones potentiellement dangereuses. (Bertrand Delanoë .2009)
Chapitre I : Etude bibliographique
25
La gestion des risques naturels à Constantine et les perspectives de
solutionsPendant longtemps, la gestion des risques naturels à Constantine, consistait en une prise en
charge des familles sinistrées qui étaient relogées provisoirement dans des cités de transit
installées pour la circonstance à la périphérie de la ville, sur les versants d’El Ménia. On se
rappelle bien de la série de hangars en tôles ondulées visibles à la montée d’El Ménia.
Au début, la gestion des risques passait par la réalisation de centres de transit permettaient le
transfert des populations dans des cités de transits installés à la périphérie de la ville
Par la suite, et devant l’ampleur des problèmes générés par les dégâts aux constructions, la
solution de la ville nouvelle commence à s’imposer sur le champ politique local avec la
création d’une ville nouvelle sur le plateau d’Ain El Bey situé à une dizaine de kilomètres au
Sud de la ville, avec les caractéristiques suivantes :
1 500 Ha, 50 000 logements et 300 000 habitants prévus.
Le transfert de population, suppose la démolition des constructions les plus affectées, mais
aussi la dédensification du tissu urbain.
Toutes solutions passent par une étude intégrée des glissements de terrain à Constantine qui
s’articule autour de la bonne connaissance des glissements de terrain à Constantine.
L’analyse de la relation pluie- glissement doit être privilégiée pour mieux cerner si les
épisodes pluvieux peuvent déclencher des mouvements de terrain, appuyée par le suivi du
comportement de la nappe et surtout l’impact de l’interconnections des nappes présentes sur
le site de la ville.
A. Protection et la prévision, une gestion efficace des risques naturels
La gestion des risques peut être effectuée de plusieurs manières ; quand la crise est proche,
voire imminente, la prévision est fondamentale car elle permet de prévenir la population et de
mettre en œuvre un système de pré alerte, puis d’alerte. La prévision traduit la préparation de
la gestion de crise.
La protection est considérée comme une réponse unique à certains dangers, elle a contribué
alors à mettre en évidence des réponses techniques et à développer la culture dite d’«ingénieur
».
La stratégie de prévision et de protection qui est souhaitable à la ville de Constantine devrait
prendre en compte la stabilisation des glissements de terrain actifs et le confortement des
Chapitre I : Etude bibliographique
26
constructions partiellement endommagées sur les différents sites d’instabilité. Cette stratégie
sera appuyée par des procédures de démolition des constructions totalement dégradées.
B. La mise en œuvre d’un dispositif de surveillance des glissements de terrain
L’installation de systèmes de mesures et de surveillance des différents paramètres des
glissements de terrain qui ont pour but de pouvoir suivre les déplacements en profondeur et à
la surface du sol ; ces multiples enregistrements des mouvements du sol permettent de
pouvoir prédire le déclenchement imminent de glissements de terrain et d’alerter les Autorités
avant le déclenchement de la crise. Il s’agit de contrôler en temps réel l’évolution des
glissements de terrain de façon régulière et permanente,
La stratégie de surveillance développée pour la ville de Constantine consiste en un système
de mesures qui comprend :
- Des sondages piézométriques avec un programme régulier de suivi piézométrique
- Des sondages carottés équipés d’inclinomètres et une surveillance du suivi inclinométrique
- Des essais géotechniques de laboratoire sur les échantillons prélevés des carottes des
sondages pour définir les paramètres d’identification et de résistance des matériaux
constitutifs des glissements.
- L’installation de repères de déplacements et de points géodésiques sur les sites d’instabilité
qui faciliteront la lecture du rythme des déplacements en surface des glissements.
(BENAZZOUZ Mohamed Tahar, BOUREBOUNE L)
Traitement du glissement de CW 27 PK 60 +300Afin de traiter ce point de glissement, nous proposons de dégager la masse du sol affecté par
le glissement. Ensuite, nous procédons à reconstruire le talus en commençant de la rive de
l’oued de Bouhamdane, vue sa proximité du point de glissement à traiter. Le système de
renforcement utilisé dans cette étude est la géogrille. La stabilité du talus reconstitué est
analysée par le logiciel SLIDE 6.0, comme le montre la figure suivante. (NOUAOURIA M,
LAFIFI B, MIMOUN A)
Chapitre I : Etude bibliographique
27
Figure. 1.25 : Coefficient de sécurité après le traitement avec géogrille (NOUAOURIA
M, LAFIFI B, MIMOUN A)Solution de confortement :
Au vu des désordres apparents et des constats faits lors de notre visite au point de glissement
de Bouhamdane, nous avons noté les points suivants:
a. Vidange de la lagune
Nous pensons que toute l’eau qui a été vidangée s’est infiltrée dans les terrains en amont du
C.W 27 et sous chaussée et en aval de la route. Cette imbibition a surement dégradé les
caractéristiques du terrain qui est visiblement sensible à la variation de la teneur en eau car il
est de nature argilo-limoneuse.
Les glissements ont été ainsi provoqués et n’ont non seulement pas touché la chaussée et le
talus aval de la chaussée, mais également le talus et les terrains en amont de la route.
L’opération de vidange se fera par la réalisation de tranchées drainantes; l’une de collecte
implantée sous la source en amont du glissement d’une profondeur de 5 mètres de forme
prismatique (1.50 mètres à la base et 10 mètres en longueur) et deux tranchées d’évacuation
reliées à la première, de forme rectangulaire (de base 1.5 mètres et de hauteur variable avec
un minimum de 1.5 mètres) et jetées dans le fossé trapézoïdale en pied du talus.
Ces tranchées seront remplies de pierres sèches de granulométrie 60/200mm.
b. Drainage des terrains
Compte tenu de la configuration topographique et de la présence de la lagune en amont du
site, il convient de capter et canaliser les eaux d’infiltration et les sources éventuelles afin
Chapitre I : Etude bibliographique
28
d’éviter qu’elles ne viennent dégrader les caractéristique des sols. Ce drainage concerne le
talus en amont.
Le dispositif de drainage comprend
- Une tranchée drainante
Disposée sous le fossé bétonné de forme trapézoïdale en pied du talus de déblai. Cette
tranchée de 220 m de long et de 3 m de profondeur et de 1.20 m de largeur est remplie de
graviers 25/40 enveloppés dans un géodrain, au bas de la tranchée est posée une buse
perforée en PVC enveloppée dans un géodrain pour l’évacuation des eaux d’infiltration.
Cette tranchée aura pour rôle de protéger le corps de chaussée et le corps du remblai des
infiltrations provenant du talus, comme le montre la photo suivante.
Figure I.26 : Exemple de la tranchée drainante
e. Protection des berges de l’oued
Au niveau des berges de l’oued de Bouhamdane et du talus qui le surplombe, une protection
anti-érosion et un maintien de la butée sont indispensables.
La protection envisagée consiste à réaliser, sur la berge droite de l’oued sur une hauteur de
5m, une carapace en béton épaisse de 4 m suivant le talus taillé préalablement.
Des déflecteurs en enrochement bétonné seront ancrés dans le lit de l’Oued.
Ces déflecteur de dimensions L = 12m, l = 1.5m et H = 1m seront disposés tous les 20m
perpendiculairement à la berge.
Cet ouvrage en gros enrochement (résistance aux forces hydrodynamiques de l’oued) devra
intéresser tout au long de la zone concernée par le glissement et par l’érosion due à l’oued.
Chapitre I : Etude bibliographique
29
Le dispositif de confortement avec tous les détails et dimensions est illustré dans la figure
Figure I.27 : Protection de la rive de l’oued au pied du talus
Glissement de terrain au chemin La perlier
Un affaissement de la chaussée a été provoqué par les inondations de janvier dernier. Les
autorités, interpellées par les riverains, tardent à lancer des travaux de confortement de la rue.
Un important glissement de terrain a affecté le chemin La perlier (actuel Sfindja), au Telemly,
à Alger Centre. La chaussée s'est rétrécie et une faille est visible sur presque une quinzaine de
mètres, un peu plus loin que le n°140, chemin Sfindja. Les automobilistes sont obligés de
ralentir pour permettre le passage d'un autre véhicule sur cette route à double sens, qui relie le
boulevard Krim Belkacem à la rue Bougara, plus haut (côté El Biar). Le glissement de terrain,
consécutif aux fortes précipitations et inondations de janvier dernier, menace, selon les
riverains, la vie des résidents, des piétons et des automobilistes. Des pans entiers s'effritent
chaque jour : les habitations situées plus bas sont menacées par les pierres qui se détachent.
Les riverains déplorent «l'inertie» des autorités de l'APC mises en garde par la population.
L'APC assure avoir entrepris les procédures administratives pour engager des travaux de
confortement de la chaussée. «Nous avons lancé une consultation. Les travaux de réalisation
d'un mur de soutènement sera réalisé au plus tard d'ici un mois», précise le vice-président
Chapitre I : Etude bibliographique
30
chargé du social, M. Bettache, qui assure que les travaux ont été retardés par la lourde
procédure administrative. Selon l'élu, des travaux divers ont déjà été engagés dans ce quartier
où les affaissements sont monnaie courante. «Nous avons déjà réalisé un mur sur une
longueur de 30 m. Les terres appartiennent aux propriétaires des villas qui, faute de moyens,
ne peuvent pas engager des travaux», relève-t-il. Le chemin La perlier se trouve au Telemly
qui signifie en berbère Thala Oumely «La source blanche ombragée» ou «La source de la
pente».
Les glissements de terrain du Télemly sont bien importants dans cette partie de la ville. Tout
le quartier serait bâti sur un terrain marécageux, une sorte de oued (merdja) regorgeant d'eau,
nous signalent plusieurs sources. Les permis de construire ont été gelés depuis le temps du
wali Nourani. «Le dégel des permis n'est pas à l'ordre du jour. L'APC a ouvert un parc, mais a
utilisé du gabionnage seulement. Mais même avec cette technique, nous ne pouvons éviter des
glissements», (Nadir Iddir)
Réalisation de 512 confortements sur le réseau routier : TIZI-
OUZOU
La direction des Travaux publics (DTP) de Tizi-Ouzou a lancé la réalisation de 512
confortements de tronçons affectés par des glissements de terrain sur le réseau routier de la
wilaya, au titre du programme de développement sectoriel 2014, a indiqué samedi dernier le
chargé du bureau de développement des infrastructures. Sur ce nombre, il a été réalisé, à ce
jour, 464 confortements, dont 91 sur le réseau des routes nationales (RN), 93 sur le réseau des
chemins de wilaya (CW) et 280 sur le réseau des routes communales, a indiqué à l’APS
Noureddine Guellal. Il a, également, signalé la concrétisation de travaux de confortement de
37 ouvrages d’art, dont 22 sont situés sur des routes nationales et 15 autres sur le réseau des
chemins de wilaya. M. Guellal a, en outre, fait part d’une opération de réhabilitation réalisée,
sur un axe de 17 km de la RN 68, reliant Draa El Mizan et Tizi Ghenif, jusqu’à la commune
de Mekira (limite administratives avec la wilaya de Boumerdès), parallèlement au
parachèvement, durant la même année (2014), d’une opération d’entretien au profit de 6
ouvrages d’art, construits sur des routes nationales. (Bettache.M)
Chapitre II :
Méthodes de calcul de
la stabilité des pentes
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
31
II.1.IntroductionLa stabilité des pentes est un problème complexe pour de multiples raisons. Le comportement
mécanique des sols et des roches dépend de nombreux paramètres (densité, teneur en eau…)
qui ne sont pas forcément connus pour des problèmes réels car la reconnaissance du terrain ne
peut être exhaustive. La géométrie des différentes couches de sols peut même ne pas être connue
précisément.
II.2.Définition du coefficient de sécuritéLe calcul de la stabilité des talus est généralement estimé à l’aide d’un coefficient appelé :
coefficient de sécurité FS .Ce coefficient est défini comme étant le rapport du moment par
rapport à un point fixe de la résultante des forces résistantes au glissement aux forces
provoquant le glissement.
mouvementleprovoquantforcesdesMomentsmouvementauxtresisforcesdesMoments
FStan
Le facteur de sécurité minimal F adopté est assez rarement inférieur à 1.5. Il peut quelque fois
être égal à 2 voire à 2.5 pour des ouvrages dont la stabilité doit être garantie à tout prix, ou pour
des méthodes dont l’incertitude est grande (analyse en contrainte totale avec risque d’erreur sur
la valeur de la cohésion drainée CU)
La définition des seuils des facteurs de sécurité dépend de l’approche adoptée, des fréquences
de sollicitations de l’ouvrage en question et du risque crée par la rupture. En condition normale,
Fellenius propose un seuil égal à 1.25 alors que F=1.5 pour Bishop (l’approche de Fellenius est
plus conservatoire que celle de Bishop). (Guide technique LCPC .1998)
II.3.Méthodes de calcul de la stabilitéII.3.1. Le calcul à la rupture
L’analyse de la stabilité des talus est traitée comme un problème d’équilibre limite.
Les calculs à la rupture supposent que le terrain se comporte comme un solide rigide-
plastique (ou rigide-rupture). Le critère de plasticité (ou rupture) est défini par une loi classique
(Mohr-Coulomb en général).
Ce critère atteint au niveau de limite du volume étudié (surface de rupture potentielle).
(BENAISSA. 2003)
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
32
Figure II.01 : Surface de rupture (Guide technique LCPC.1998)
II.3.1.1. Rupture plane
Le modèle de calcul est celui d’un massif de sol infini reposant par une interface plane sur un
substratum, avec un écoulement parallèle à la pente. La figure suivante représente une tranche
de sol et les forces qui lui sont appliquées : W le poids du bloc de sol considéré, V et H les
efforts sur les côtés du bloc, N et T les réactions normale et tangentielle à la base du bloc, UL
l’effort dû à la pression d’eau latérale et U l’effort dû à la pression d’eau à la base.
Compte tenu de l’hypothèse de pente infinie, on peut admettre que V = 0 et que H et ULs’équilibrent de part et d’autre. En écrivant que la résultante des forces appliquées est nulle, on
peut calculer N et T, ainsi que le coefficient de sécurité Fs= Tmax /T. (BENAISSA. 2003)
Figure II.02 : Rupture plane (BENAISSA. 2003)
Le critère de rupture de Coulomb s’écrit :
)1.....(....................)(cosmax IItgUNdxcT
T=W. sinβ
Avec : β : l’angle d’inclinaison de la pente et du plan de glissement mesuré par rapport à
l’horizontale
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
33
dx : la distance entre les deux extrémités du bloc.
On obtient l’expression suivante :
)2.....(....................)(2sin
2 IItgtghhhcF ww
Avec :
γ: poids volumique du bloc
h : la profondeur verticale du plan de cisaillement. (BENAISSA. 2003)
II.3.1.2.Rupture circulaire
Dans le cas des ruptures circulaires, le coefficient de sécurité F défini comme étant le rapport
des moments des forces résistantes par rapport aux moments des forces motrices. (pentes-
tunnels.eu/didactpente/pente/.../mod.../methodesC_rupt1.htm).
II.3.1.2.1 Méthode d’analyse globale
Le coefficient de sécurité de différents cercles peut être calculé analytiquement (si des
hypothèses sur la répartition des contraintes le long de la surface de rupture sont effectuées) et
le coefficient de sécurité et la position de la surface de rupture la plus défavorable dans ces cas
simples (Méthode de Taylor…).
II.3.1.2.2 .Méthode des tranches
Cette méthode consiste à considérer les forces qui tendent à retenir un certain volume de terrain,
délimité par les forces libres du talus et une surface de rupture potentielle et celles qui tendent
à la mettre en mouvement
Figure II.03 : Découpage d’un talus en tranches (BENAISSA. 2003)
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
34
Figure II.04 : Les forces agissantes sur une tranche (www.pentes
tunnels.eu/enseignement/.../ac1_calcul_stabilité_pentes.pdf)
La méthode des tranches consiste à découper le volume de sol en un certain nombre de
tranches limitées par des plans verticaux. En l’absence d’eau, une tranche (n) est soumise à :
Son poids W =b∑( γi.hi)
Les efforts inter-tranches décomposés en efforts horizontaux Hn et Hn+1 et en efforts
verticaux Vn et Vn+1
La réaction Rn du milieu sous-jacent sur l’arc AB (résistance de cisaillement). Elle se
décompose en une composante normale et tangentielle. (BENAISSA. 2003)
1. Méthode de Fellenius(1936)
C’est la méthode la plus simple pour l’analyse de stabilité des talus. Fellenius fait l’hypothèse
simplificatrice telle que :
La ligne de glissement est de forme circulaire
Les efforts inter-tranches sont totalement négligés.
La seule force agissant sur l’arc AB est le poids W.
Par rapport au centre O, on peut définir :
Le moment moteur comme celui du poids des terrains W tendant à provoquer le glissement.
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
35
Figure II.05 : Forces agissant sur une tranche d’après l’hypothèse de FELLENIUS (Guide
technique 1998).
1.1. Les forces agissant sur une tranche d’après l’hypothèse de FELLENIUS
Force de pesanteur (poids propre de la tranche)
La force de pesanteur est appliquée au centre de gravité pour chaque tranche. Elle est donnée
par la formule suivante :
W=b∑(γihi)
Avec :
W : poids propre de la tranche
b : largeur d’une tranche
hi : hauteurs des tranches
Le poids ‹‹W›› étant une force qui présente deux composantes :
N=W cosα et T=W sinα
N : composante normale stabilisatrice
T : composante tangentielle déstabilisatrice au cercle de glissement.
Force de cohésion
Fc=C.AB
Avec :i
bAB
cos
C : cohésion du sol considéré.
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
36
α : l’angle orienté que fait le rayon du cercle passant par le milieu de la base de la tranche
avec la verticale
b : la largeur des tranches
AB : longueur de l’arc délimitant la base de la tranche.
Force de frottement
Ff=( N –Ui .AB)tgφ= (W cosα-Ui.AB) tgφ
Force de l’eau
Ui=γw .h.AB
Force sismique
T=a.W
Avec : W : poids de la tranche
a : coefficient d’accélération de zone sismique.
L’expression du facteur de sécurité :
)3....(....................sin
)cos(cos)(
1
1 IIW
tagUWi
bCséismesansF n
i
n
iiii
s
)4....(....................)**(1sin
)cos(cos)(
1
1 IIdnaW
RW
tagUWi
bCséismeavecF n
ii
n
iiii
s
dni : distance entre le centre de gravité de la tranche et le centre du cercle de glissement.
2. Méthode de Bishop(1954)
La méthode de BISHOP (1955) est assurément la méthode de calcul c’équilibre limite la plus
employée pour l’analyse de stabilité. Elle permet de modéliser des talus à géométrie complexe
comportant plusieurs couches de sol avec des conditions hydrauliques variées. Cette méthode
repose sur les hypothèses suivantes :
La ligne de glissement est toujours de forme circulaire.
Les efforts verticaux inter-tranches sont nuls (Vn-Vn+1=0)
Le coefficient de sécurité F est constant tout le long de la surface de rupture
L’expression du coefficient de sécurité F donnée par Bishop (1955) en prenant en compte les
caractéristiques drainées du sol est la suivante :
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
37
)5..........(....................sin
1cos
1)cos(
1
1'
'2'
IIW
Ftagtag
tagbuWbc
F n
ii
n
iii
iiiiiii
s
Avec :
i : l’indice de la tranche
c’i : la cohésion drainée du sol a la base de la tranche
φi’ : l’angle de frottement drainée du sol
bi : la largeur de la tranche
Wi : le poids de la tranche
αi : l’angle d’inclinaison par rapport à l’horizontale de la tangente à la courbe de rupture à la
base de la tranche.
Sur la base des hypothèses que les efforts inter tranches horizontaux sont nuls la formule
devient :
)6........(....................
sin
cos1cos
1
1
'2'
IIW
tagbuWbcF n
iii
n
i iiiiiiii
S
(BENAISSA.2003)
3. Méthode des Perturbations
Cette méthode a été mise au point au Laboratoire Central des Ponts et Chaussées (LCPC).
Par MM. Raulin, Rouques et Toubol (1974) est une méthode d’équilibre limite de calcul de
stabilité d’un massif de sol qui fait l’hypothèse de l’équilibre global du massif le long d’une
surface de rupture. Elle suppose que la contrainte normale à la surface de rupture potentielle,
en un point M de celle –ci, peut être écrite sous la forme :
σ=σ0 (λ+μ tngα) avec σ0 =γhcos2α qui est la contrainte obtenue par Fellenius(1927)
Avec :
γ: le poids volumique du sol au-dessus de M
h : la hauteur au-dessus de M
α : l’angle de la surface de rupture avec l’horizontale
λ et μ deux coefficients réels à déterminer
Le coefficient de sécurité a pour définition :
)7..(..............................tan
tanmax IImobiliséntcisaillemeauceresisdisponiblentcisaillemeauceresisF
Chapitre II : Méthodes de calcul de la stabilité des pentes
38
Avec :
SFtagutagc '
0'
Ces calculs sont très longs à la main, par contre s’ils sont traités par ordinateur, les temps de
calcul sont alors relativement brefs. (Guide technique .1998)
II.4.ConclusionDans cette partie nous avons pris une idée générale sur les différentes méthodes d’analyse de
glissement ainsi que le calcul du coefficient de sécurité par ces différentes méthodes pour faire
ressortir la solution adopter pour conforter le glissement.
Ces méthodes sont basées essentiellement sur la détermination de coefficient de sécurité Fs.
Chapitre III :
Etude de glissement de
terrain de Baghlia
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
39
III.1. IntroductionCe chapitre concerne l’étude du glissement de terrain apparu sur le chemin de wilaya CW02
reliant la ville de Baghlia et Naciria.
Le siège de glissement de terrain est chronique localisé surtout au niveau 1/3 aval de la
chaussée.
En s’appuyant sur les données topographiques, géologiques et géotechniques du site, cette
analyse a pour but de localiser les différents plans de rupture éventuels indispensables pour
concevoir un type de confortement pertinent adapté à ce type de glissement. Elle conduite par
l’utilisation d’un logiciel de calcul de stabilité des talus.
III.2. Situation et état des lieuxLe site de glissement est situé au niveau du CW 02 reliant la ville de Baghlia à celle de
Naciria.
Il affecte la chaussée sur 30m de largeur (en tête de glissement) et on observe un affaissement
sensible de la chaussée. Ce glissement est provoqué par plusieurs facteurs :
Angle de talus très élevé, environ 45% à l’origine.
Suppression de la butée de pied par le terrassement de la route.
Stagnation importante des eaux au pied du talus.
Mal protection du talus.
Figure II.01 : Localisation de la zone de glissement
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
40
L’escarpement principal est situé en aval de la chaussée et affecte l’accotement .il présentedes fissures de traction et un effondrement de 2.00 à 3.00m de hauteur, tel que la tête du talusest constituée d’un remblai hétéroclite.
Figure III.02: Escarpement à la limite Figure III.03: Affaissement de la chausséeaval de la Chaussée
Figure III.04: Déplacement latéral de l’axe Figure III.05: Vue de la pente du talus avalde la route
La topographie du site, en aval de la route représente un talus avec une pente importante de
45% avec la présence d’un oued (Kouanine) au pied de talus.
III.3.Séismicité du siteAfin d’introduire l’effet sismique sur le calcule de la stabilité au glissemnt de notre talus situédans une zone sismique classée par le règlement parasismique algérienne (RPA-99 Version2003). D’après le règlement parasismique Algérienne le territoire national est subdivisé enquatre zones de séismicité croissante classé comme suite :
Zone I :sismicité négligable ZoneIIa :sismicité faible Zone IIb :sismicité moyenne Zone III :sismicité élevée
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
41
TableauIII.01 : Coefficients d’accélération de zone sismique
Notre ouvrage est situé à Boumerdes classé dans la zone IIb (sismicité moyenne) caractériséepar une activité tectonique se manifestant sous forme de séisme de magnitude moyenne.
Figure III.06 : Carte de Micro-zonage sismique RPA99- V2003
III.4. Données géologiques et résultats de la reconnaissance géotechniqueD’après la carte géologique au 1/50000 de Dellys-Tizi Ouzou, la géologie est caractérisée
par des dépôts d’alluvions récents reposant localement sur les formations de type post nappes
du miocène, représentées par des marnes et des grés. La couche d’assise est constituée par
des couches marno-calcaires durs et denses de couleur grisâtre se débitant en blocs.
ZONE
Groupe I IIa IIb III
1 A 0,15 0,25 0,30 0,40
1 B 0,12 0,20 0,25 0,30
2 0,10 0,15 0,20 0,25
3 0,07 0,10 0,14 0,18
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
42
Un programme d’investigations géotechniques a été entrepris par le LCTP, comprenant une
réalisation d’un levé topographique et deux (02) sondages carottés (SC 01 en aval et SC 02 en
amont de la chaussée). Ainsi que des essais de laboratoire tel que :
Identification sur échantillons intacts.
Cisaillement à la boite de Casagrande.
Figure III.07 : Carte géologique de Boumerdès
III.4.1. Les sondages carottiers
-Sondage N°1(en aval de la chaussée)
0,00-9,60m : remblais hétéroclite
9,60-20,60m : argile marneuse schisteuse grisâtre renfermant par endroits des traces
blanchâtres.
-Sondage N°2(en amont de la chaussée)
0,00-1,50m : remblais
1,50-4,50m : argile marneuse marron
4,50-7,30m : argile marneuse grisâtre à cassure conchoïdale
7,30-14,00m : argile marneuse schisteuse grisâtre.
III.4.2. Essais en laboratoire
Essais physiques
La densité sèche et la densité humide.
La teneur en eau
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
43
Essais d’identification
L’analyse granulométrique
L’analyse sédiméntométrique
Les limites d’Atterberg
Essais mécaniques :
Essais de cisaillement à la boite de Casagrande du type CU (consolidé non
drainé)
Tableau III.02.Caractéristiques physiques du sol.
Sondage N° 1 1 2 2 2
Profondeur 10,65-11m 15,30-15,80m
3,00-3,40m 9,00-9,60m 11,70-13,30m
Essaisphysiques
ω(%) 16.13 17.75 - 21.56 16.40
ɣh(t/m3) 2.11 2.04 - 1.98 2.10
ɣd(t/m3) 1.81 1.73 - 1.62 1.80
Sr(%) 89.61 85.82 - 88.52 89.17
Analysegranulo-métrique P<80µ 80.36 79.93 62.41 74.64 64.80
Limitesd’Atterberg
WL(%) 78.53 58.54 71.40 54.02 58.24
Wp(%) 35.27 27.92 33.02 26.35 27.38
Ip(%) 43.26 30.62 38.38 27.67 30.86
Ic(%) 1.44 1.33 - 1.17 1.36
Commentaire Sol trèsdense,
détrempé,très plastique
Sol trèsdense,
détrempé,très plastique
Sol trèsplastique
Sol dense,détrempé,
trèsplastique
Sol très dense,détrempé, très
plastique
Source : LCTP
Légende :
ω : Teneur en eau ; ɣh : Densité humide ; ɣd : Densité sèche ; Sr : Degré de saturation
WL : Limite de liquidité ; WP : Limite de plasticité ; Ip : indice de plasticité
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
44
P : pourcentage des passants inférieurs à 80μ
Tableau III.03. Caractéristiques mécaniques du sol
Sondage N° 1 1 2 2
Profondeur 10.65-11m 15.30-15.80m 9.00-9.60m 11.70-13.30m
Essais decisaillement à
la boite deCasagrande
C (KN/m3) 09 32 11 28
φ (degrés) 21 27 29 33
Source LCTPIII.4.3.Interprétation des résultats
D’après les résultats obtenus par les essais d’identification (granulométrie et limite
d’Atterberg…), le sol peut être classé dans la catégorie des sols dense détrempé très plastique.
Ce type de sol est très sensible à l’eau, et par conséquent son comportement devient très
plastique. Ainsi nous estimons que la cause du glissement étudié est due particulièrement à la
présence d’eau dans cette zone.
III.5. Analyse du glissement par logicielAujourd’hui, ils existent plusieurs logiciels utilisés pour les calculs des glissements,
mais chaque logiciel a ses propres algorithmes (méthodes de résolutions et paramètres de
modélisation).On peut donc obtenir suivant la méthode de résolution utilisée, des informations
plus ou moins variées.
En ce qui concerne l’étude de glissement présentée dans ce mémoire, nous utiliserons un
logiciel de calcul basé sur la méthode d’analyse limite appelé Talren 4.
III.5.1.Présentation du logiciel
Le Talren 4 est un programme qui permet d’analyser la stabilité des sols et déterminer la
surface de rupture potentielle. Le programme Talren 4 permet de calculer le coefficient de
sécurité le plus faible, ce programme possède aussi des coefficients de pondérations selon la
norme adoptée. Ainsi, avec ce logiciel selon le cas, nous pouvons distinguer trois modes
d’exécution différents :
Le mode d’exécution habituel lorsque nous avons moins d’informations sur le
glissement potentiel
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
45
Le mode d’exécution avec un point de passage imposé du glissement potentiel
Le mode d’exécution dont le cercle de glissement potentiel doit passer
tangentiellement à une couche.
III.5.2.Les principales caractéristiques de Talren4
III.5.2.1. L'interface graphique interactive
L'interface de TALREN 4 est une interface graphique interactive, développée en fonction des
principes suivants :
• la plupart des manipulations, en particulier le dessin de la coupe, peuvent être effectuées à
l'aide de la souris. Il est également possible de visualiser et de modifier les propriétés des
différents éléments (données et résultats) à l'aide du bouton droit de la souris.
• le logiciel TALREN 4 propose une visualisation graphique chaque fois que c'est possible :
les courbes d'anisotropie, ou les contraintes le long de la surface de rupture sont 2 exemples
d'affichage graphique proposés.
• Chaque donnée n'est saisie qu'une seule fois, pour garantir une grande fiabilité et limiter les
manipulations nécessaires en cas de modification des données.
• De nombreux assistants (jeux de pondérations/sécurité partiels) et bases de données (sol,
renforcements) sont disponibles.
III.5.2.2. La gestion du phasage
TALREN 4 permet d'étudier des projets et non plus seulement des coupes, c'est-à-dire que la
gestion du phasage d'exécution est intégrée au logiciel : à partir d'une coupe initiale (qui doit
comporter tous les éléments qui seront utilisés dans le phasage : lignes géométriques,
caractéristiques des sols, surcharges, renforcements). Il est possible de définir dans le même
fichier plusieurs phases d'exécution successives (chaque phase correspondant à une coupe du
projet) :
• activation/désactivation d'éléments de sols, surcharges, ou renforcements
• modification de certaines caractéristiques de sols
• modification des conditions hydrauliques
III.5.2.3. La recherche automatique de surfaces de rupture
Dans le cas des surfaces de rupture circulaires, une option de recherche automatique des
surfaces de rupture est disponible en complément de l'option de définition du quadrillage
manuel.
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
46
III.5.2.4. Méthodes de calculs à la rupture (spirales logarithmiques)
TALREN 4 propose, outre les 3 méthodes de calcul à l'équilibre limite (Fellenius, Bishop,
perturbations), la méthode de calcul à la rupture (avec des surfaces de rupture de type spirales
logarithmiques).
III.5.2.5. Démarche générale d'utilisation de la nouvelle interface
Le logiciel se décompose en deux grandes parties : le mode "Données" d'une part et le mode
"Phasage/calculs" d'autre part.
La démarche classique d'utilisation du logiciel est la suivante :
• Ouverture du logiciel : le mode actif est le mode "Données"
• Création d'un nouveau fichier projet ou ouverture d'un fichier projet existant
• Définition ou modification des données générales (ou éventuellement aucune modification
dans le cas d'un fichier existant)
• Basculement en mode "Phasage/Calculs" à l'aide du bouton de la barre de boutons
contextuelle prévu à cet effet
• La première phase est générée par défaut : l'utilisateur définit ou modifie ses paramètres si
nécessaire
• La première situation est générée par défaut : l'utilisateur définit ses paramètres ou modifie
ses paramètres si nécessaire
• Création si nécessaire d'autres situations pour la première phase, grâce aux boutons de la
barre de boutons contextuelle ou aux options du menu "Phases et situations
• Création si nécessaire d'autres phases, grâce aux boutons de la barre de boutons contextuelle
ou aux options du menu "Phases et situations"
• Lancement des calculs, soit au fur et à mesure des situations, soit pour toutes les situations
d'une phase, soit pour toutes les situations de toutes les phases : le calcul peut être lancé soit à
partir des 3 options de calcul du menu "Calculs et résultats", soit à partir des 3 boutons de
calcul de la barre de boutons contextuelle.
• Visualisation des différents types de résultats soit sur le dessin, soit sous forme de tableaux
de résultats.
III.5.3. Les différentes options pour la manipulation de l’interface
1. Les différentes zones à l'écran
Les différentes "zones" de l'interface de TALREN 4 sont les suivantes :
• Le menu principal (complété par le menu contextuel)
• La barre de boutons générale et les barres de boutons contextuelles
• Le navigateur des phases et situations (visible seulement en mode Phasage/Calculs)
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
47
• La zone graphique
• La barre d'état
• Les boîtes de dialogue
1.1. Le menu, les barres de boutons et le navigateur
1.1.1. Le menu principal
Le menu, dont l'arborescence complète est illustrée sur la Figure III.07, comporte les
rubriques principales suivantes :
Fichier
Edition
Affichage
Données
Phases et situations
Calcul et résultats
Options
Aide
Figure III.08 : Exemple du menu principal
1.1.2. La barre de boutons principale
Figure III.08 : La barre de boutons principale
Les boutons ci-dessus correspondent dans l'ordre aux fonctions suivantes :
Nouveau fichier
Ouvrir un fichier
Enregistrer un fichier
Imprimer
Zoom sur une fenêtre définie par l'utilisateur
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
48
Zoom avant
Zoom arrière
Copier dans le presse-papier l'élément sélectionné
Capture d'écran
Commentaires généraux
Les boutons comportent chacun une légende, qui s'affiche lorsque la souris passe dessus.
1.1.3. Les barres de boutons contextuelles
Les barres de boutons contextuelles "Données" d'une part, et "Phasage/Calculs" d'autre part,
ne sont pas affichées simultanément. Est affichée celle qui correspond au mode "actif" du
logiciel.
Dans tous les cas, les boutons comportent chacun une légende qui s'affiche lorsque la souris
passe dessus.
1.1.3.1. Barre de boutons contextuelle "Données du projet"
Celle-ci comporte principalement les boutons équivalents aux fonctions du menu "Données
du projet" :
Figure III.10: la barre de boutons contextuelle "Données"
Les boutons ci-dessus correspondent dans l'ordre aux fonctions suivantes :
Outil "Sélection"
Description générale du projet
Dessin de lignes géométriques
Dessin de surcharges (surcharges réparties puis torseurs)
Dessin de renforcements (clous, tirants, bandes puis butons)
Définition des jeux de caractéristiques de sol (ouverture d'une boîte de dialogue)
Basculement en mode "Phasage/Calculs"
1.1.3.2. Barre de boutons contextuelle "Phasage/Calculs"
Celle-ci comporte principalement les boutons et objets équivalents aux fonctions des menus
"Phases et situations" et "Calculs et résultats" :
Figure III.11 : La barre de boutons contextuelle "Phasage/Calculs"
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
49
Les boutons ci-dessus correspondent dans l'ordre aux fonctions suivantes :
Basculement en mode "Données"
Définition des conditions hydrauliques (ouverture d'une boîte de dialogue)
Propriétés de la situation sélectionnée (ouverture d'une boîte de dialogue)
Calcul de la situation sélectionnée
Calcul de toutes les situations de la phase sélectionnée
Calcul de toutes les situations pour toutes les phases
Configuration de l'affichage graphique des résultats (ouverture d'une boîte de
dialogue, accessible seulement si des résultats sont disponibles pour la situation
affichée)
Résultats détaillés par surface (ouverture d'une boîte de dialogue, accessible
seulement si des résultats sont disponibles pour la situation affichée)
Efforts dans les renforcements (ouverture d'une boîte de dialogue, accessible
seulement si des résultats sont disponibles pour la situation affichée)
Résultats détaillés par tranches (ouverture d'une boîte de dialogue, accessible
seulement si des résultats sont disponibles pour la situation affichée)
III.6. Application au glissement étudié- Les paramètres d’entrée sont :
- Les coordonnée x,y utilisé pour la modélisation de la coupe géotechnique
(x : Distance, y : Profondeur).
- Le niveau statique de la nappe (m), tel que la valeur moyenne du niveau statique et de
1 m en dessous de la route.
- Les paramètres géotechniques de chaque couche γ (KN/m3), C (KN/m3) et φ(°)
Tableau III.04 : Caractéristiques du sol
Les couches Couleur γ (KN/m3) C (KN/m2) φ(°)
Terre végétale Vert 12 50 19
Remblai Marron 21.10 10 25
Argile Jaune 19.80 30 30
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
50
A. Modélisation du talus
Figure III.12 : Talus modélisé par Talren 04
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
51
B. Cercle de rupture le plus critique
B.1.Calcul par la méthode de FELLENIUS
Figure III.13 : Localisation de la surface de rupture éventuelle(FELLENIUS)
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
52
B.2.Calcul par la méthode de BISHOP
Figure III.14 : Localisation de la surface de rupture éventuelle(BISHOP)
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
53
B.3.Calcul par la méthode des PERTURBATIONS
Figure III.15 : Localisation de la surface de rupture éventuelle(PERTURBATIONS)
Tableau III.05 : Récapitulatif du coefficient de sécurité
Méthodes Coefficient de sécurité
(sans séisme)
Coefficient de sécurité(avec séisme)
FELLENIUS 0.83 0.44
BISHOP 0.90 0.54
PERTURBATIONS 0.90 0.53
Remarque : la représentation des figures de localisation de la surface de rupture avec séisme
est représentée dans l’annexe.
Chapitre III : Etude de glissement de terrain de Baghlia
54
III.6.1. Résultats et interprétations de l’analyse
D’après les résultats obtenus par logiciel Talren 4 basé sur l’analyse limite, on constate que la
valeur des coefficients de sécurité est inférieure à 1dans les deux cas donc le talus est instable
donc il faut chercher des solutions pour le talus le rendre stable est le coefficient de sécurité
aura une valeur supérieur à 1.
III.7.ConclusionD’après les résultats de l’étude on remarque que : L’analyse du glissement par le logiciel
Talren 4 a donné un coefficient de sécurité inférieure à 1 dans les deux cas. Ce coefficient a
été calculé par trois méthodes différentes, toutes basées sur la méthode des tranches, le
coefficient le plus faible a été donné par la méthode de FELLENIUS, sa valeur est de 0.83
(sans séisme) et 0.44 (cas de séisme).
On constate, aussi, que la surface de rupture se propage du sommet de l’accotement en aval de
la route jusqu’au pied du talus et d’une profondeur estimée entre 8,70m et 9m en dessous de
l’accotement sur la couche l’argile. Donc le glissement est peu profond et le cercle de
glissement critique correspond à un coefficient de sécurité égal à 0.83 par la méthode des
tranches.
La petite différence entre les valeurs des coefficients de sécurité calculés par les trois
méthodes est due aux hypothèses de calcul propres à chaque méthode d’analyse. On conclut
que la méthode de Bishop est la plus réaliste par rapport aux autres méthodes.
Chapitre IV :
Etude de confortement
Chapitre IV : Etude de confortement
55
IV.1. IntroductionL’étude d’un glissement de terrain, nous conduit à définir une solution confortative et à exécuter
des travaux de stabilisation. Les différentes solutions envisageables sont examinées dans l’ordre
d’une progressivité croissante des moyens mis en œuvre : des solutions réparatrices aux
solutions curatives, en allant des solutions les plus simples aux plus complexes qui doivent être
passées par le jugement, l’expérience et l’intuition du géotechnicien.
Donc le choix de la technique de la stabilisation devra être le fruit d’un compromis entre trois
aspects qui sont :
Analyse des paramètres techniques du site
La connaissance des techniques de stabilisation
Les impératifs technico-économiques
L’analyse des paramètres techniques du site sont basées sur un calcul d’équilibre limite ou
numérique, qui conduit à évaluer quantitativement l’incidence des paramètres de l’instabilité
telles que la géométrie, hydraulique, les caractéristiques mécaniques des terrains.
Le résultat de ces calculs permet donc de classer les actions correspondantes (terrassement,
drainage, soutènement et amélioration des efforts résistants).
La connaissance de la technique de stabilisation permet de proposer un procédé de stabilisation
que l’on maîtrise parfaitement dans les limites d’utilisation.
Ainsi,
L’adaptation entre l’action de confortement et la cause du glissement
La pérennité de certaines techniques et les possibilités d’entretien ultérieur
La progressivité d’application des moyens : on commence généralement par un système
de drainage ou un terrassement qui sont les causes directes des mouvements
L’analyse globale du glissement conforté est menée par logiciel Talren 4.
IV.2. Méthode de confortement et de stabilisationPour l’étude de la stabilisation du talus, nous avons opté pour deux systèmes de confortement
qui se résument en :
- Stabilisation par drainage
- Stabilisation par soutènement (mise en place d’une série des pieux).
Le choix de ces deux systèmes de confortement est lié à la faisabilité des travaux au niveau du
site qui présente des contraintes écartant certaines solutions envisageables.
Pour chaque cas, nous avons recalculé le coefficient de sécurité par la méthode des tranches
par Talren 4
Chapitre IV : Etude de confortement
56
A partir des résultats trouvés, nous avons fait ressortir du coefficient de sécurité pour les
différents cas étudiés.
IV.2.1.Analyse du glissement après rabattement de la nappe phréatique (tranchée
drainante)
Le but à atteindre est la diminution des pressions interstitielles et non l’évacuation d’un débit
maximum. Donc la tranchée drainante est couramment utilisée pour rabattre le niveau de la
nappe (1-3m). Elle est implantée ou placée en amont du glissement de façon à venir recouper
les filets d’eau. L’implantation de la tranchée drainante peut être réalisée sur une profondeur de
4m et d’une ouverture à la base de 1m.
Figure IV.01. Schéma type de la tranchée drainante (Costet,J. Sanglerat ,G. 1981)
Figure IV.02. Système de drainage
Chapitre IV : Etude de confortement
57
Les valeurs du coefficient de sécurité après le rabattement de la nappe :
Par la méthode de FELLENIUS :
Figure IV.03.Talus modélisé après rabattement de la nappe par (FELLENIUS)
Chapitre IV : Etude de confortement
58
Par la méthode de BISHOP :
Figure IV.04.Talus modélisé après rabattement de la nappe par(BISHOP)
Chapitre IV : Etude de confortement
59
Par la méthode des PERTURBATIONS
Figure IV.05.Talus modélisé après rabattement de la nappe par(PERTURBATIONS)
IV.2.2.Résultats et interprétations
Après analyse par Talren 4, le cercle critique du glissement potentiel signale selon la méthode
utilisée les coefficients de sécurité suivants :
Tableau IV.01. Valeurs du coefficient de sécurité du premier confortement
Méthodes Coefficient de sécurité(sans séisme)
Coefficient de sécurité(avec séisme)
FELLENIUS 1.50 1.33
BISHOP 1.67 1.52
PERTURBATION 1.64 1.49
En comparant avec l’état initial du talus et en s’appuyant sur les résultats obtenus par le logiciel
Talren 4, nous constatons que le coefficient de sécurité a augmenté de plus de 40%.
Le cercle se situe au milieu du talus, cela sécurise la route, ce qui est le but de l’étude.
Chapitre IV : Etude de confortement
60
IV.2.3.Analyse du glissement avec mise en place d’un soutènement en pieux
Les pieux sont utilisés lorsque le sol n’est pas suffisamment résistant, stable ou homogène pour
assurer une stabilité à la structure. Dans ce cas on a prévoit une série des pieux de diamètre
1.2m sur une longueur de 30 m, disposés en alternance et espacé de 2.5 m. Ces pieux d’une
longueur totale de 12,5 m relié par une chape.
La résistance d’un groupe de pieux est du :
Au poids de la dalle
À l’influence mutuelle des pieux
Aux charges excentrées
À la charge du séisme
Aux moments
Tel que : P (poids propre de la dalle)= 36.75KN.ml
Ce (coefficient d’efficacité ou rendement)=77.11%
Se (surcharge d’exploitation)=150KN
S (charge du séisme)=2KN.m
M(le moment)=1800KN.m
Détail d’un plot de pieux
Figure IV.06. Vue en plan de groupes des pieux
Chapitre IV : Etude de confortement
61
Figure IV.07. Vue en 3D de groupes de pieux
IV.2.4.Analyse par logiciel Talren
Tableau IV.02. Caractéristiques mécaniques des pieux
γ(KN/m3) C(KN/m2) φ(°)
Pieu 25 250 25
Figure IV.08. Talus modélisé avec un rideau des pieux (FELLENIUS)
Chapitre IV : Etude de confortement
62
Figure IV.09. Talus modélisé avec un rideau des pieux (BISHOP)
Figure IV.10. Talus modélisé avec un rideau des pieux (PERTURBATIONS)
Chapitre IV : Etude de confortement
63
Tableau IV.03. Valeurs du coefficient de sécurité du deuxième confortement
Méthodes Coefficient desécurité (sans séisme)
Coefficient de sécurité(avec séisme)
FELLENIUS 1.34 1.23
BISHOP 1.54 1.37
PERTURBATIONS 1.51 1.36
La stabilisation par rideau des pieux au pied du talus, a donné un coefficient de sécurité égale
à 1,34, (sans séisme) et 1.23 (avec séisme).
Remarque : La représentation des figures de la modélisation du talus dans le cas accidentelle
sont représenté dans l’annexe.
IV.3.Devis quantitatif estimatifTableauIV.04. Devis estimatif des solutions de confortements
Nature Quantité (ml) Prix
unitaire(DA)
Prix global(DA)
Solution 1 Tranchée drainante 29170 60000 175.0200000
Solution 2 Rideau des
pieux
Pieux 150 50000.00 750000000
semelle 2% / 15000000
Cout total 765.0000000
IV.4.conclusionLe calcul de la stabilité a été effectué par plusieurs méthodes et par différentes variantes pour
arriver à une analyse comparative entre les résultats ainsi de savoir l'influence de chaque facteur
sur le processus de glissement.
Nous avons remarqué, d’après les résultats obtenus, que les deux systèmes de confortement ont
permis un gain appréciable en ce qui concerne la valeur du coefficient de sécurité. Néanmoins,
le confortement par réseau des pieux reste la méthode la plus efficace si on se réfère à la valeur
du coefficient de sécurité calculé.
Chapitre IV : Etude de confortement
64
Il est à noter que le choix définitif d’une méthode de confortement ne repose pas seulement sur
la valeur intrinsèque du coefficient de sécurité mais dépend aussi de plusieurs autres paramètres
en particuliers la facilité d’exécution et le coût de réalisation. De ce fait, notre choix de la
méthode de stabilisation s’oriente, plutôt, vers un confortement par tranché drainante en amont
du talus. Mais pour une stabilisation efficace le meilleur choix est motivé d’une série des pieux
en aval du talus.
Conclusion générale
Les déplacements ont des conséquences relativement importantes. L’étude et l’analyse d’un
mouvement de terrain mettent en évidence la possibilité de la suppression du risque.
Le travail présenté dans ce mémoire a pour objectif le confortement d’un glissement de terrain
situé au niveau du chemin de la wilaya CW 02 dans la wilaya de Boumerdès.
Le confortement d’un glissement de terrain passe, d’abord, par la localisation de la surface de
rupture dans le sol afin de connaitre ses dimensions, en particulier sa profondeur. En plus de
cette donnée, il est de la plus grande importance d’avoir une idée sur son origine : surcharges,
écoulements d’eau altération des sols ou simplement ruissèlement exceptionnel.
La réparation d’un glissement de terrain existant est une fonction de la réduction des forces
motrices ou bien celle de l’augmentation des forces de résistances. Plusieurs méthodes existent
pour stabiliser un mouvement de terrain tel que les terrassements, le drainage, les soutènements
rigides ou souples.
L'analyse du problème a permis de mettre en évidence un coefficient de sécurité très faible<2
dans les deux cas, soit avec ou sans séisme relatifs aux deux types de confortement.
A l’issue de cette étude, nous avons envisagé deux systèmes de stabilisation qui ont consisté en
une tranchée drainante en amont du talus avec un coefficient de sécurité dans le cas sans séisme
qui varie de 1.50 à 1.67, le cas avec séisme varie de1.33 à1.52 et la mise en place d’un rideau
des pieux en aval du talus avec un coefficient de sécurité qui varie de1.34à1.54 sans séisme et
de 1.23 jusqu’à 1.37 dans le cas accidentel. Ces résultats montrent que la deuxième variante est
nettement préférable comme solution du point de vue résistance et efficacité.
Références bibliographiques
-Achoui, R .Dahmani,W .2013 .Etude de stabilité de versant naturel : Cas du glissement
CW19, willaya de Guelma. Mémoire d’ingéniera. Ecole Nationale Supérieure des Travaux
Publics.157p.
-Aissa,M. 2011. Analyse et modélisation d’un glissement de terrain. Cas de Sidi Youcef (Béni
Messous, Alger). Mémoire de Master. Centre universitaire Khemis Miliana .143p.
-Benaissa,A .2003. Glissements de terrain : Calcul de stabilité. Office des publications
universitaires Ben-Aknoun (Alger) .95p.
-Benazzouz, M. Boureboune, L. 2001.Evaluation du risqué des glissements de terrain en
milieu urbain appliquée à la ville de Constantine : les causes et les conséquences. Atelier
international de Formation sur les Risques Majeurs et les Catastrophes Naturelles Stratégies
de Prévention et de Protection.14p.
- Bettache, M.2015. TIZI-OUZOU : Réalisation de 512 confortements sur le réseau routier.
Al moudjahid.
-Costet,J. Sanglerat,G .1981.Cours pratique de mécanique des sols : calcul des ouvrages.
DUNOD.350p.
-Delanoë,B .2009.Les risques majeurs à Paris. Rapport interne. Mairie de Paris.58p.
-Durville, J. Gilles, S. 2000. Stabilité des pentes : Glissement en terrain meuble. Technique de
l’ingénieur.254p.
-Gilles,S. Pierre ,P.1998.Guide technique .Stabilisation des glissements de terrain .Laboratoire
Central des Ponts et Chaussées.97p.
-Hubert, B. 1979. Fondations et ouvrages en terre.Eyrolles.548p.
-Iddir,N. 2012.Glissement de terrain au chemin la perlier : les riverains interpellent l’APC
d’Alger-centre. El Watan .
- MARTIN,P. 2008.Géotechnique appliquée .Eyrolles.236p.
-Nouaouria, M. Lafifi, B .Mimoun, A .2013.Stabilité des Pentes et Talus et Méthodes de
Stabilisation. Rapport Final pour le Programme National de Recherche. Université 08Mai
1945Guelma.49p.
-Philippe, R. 1988. Mécanique des sols avancée : Stabilité des pentes .Laboratoire Central des
Ponts et Chaussées .80p.
-Robitaille. Tremblay.1997.Mécanique des sols.Modulo.652p.
-Sanglerat,G. Olivari, G .Cambou, B .1983. Problèmes pratiques de mécanique des sols et de
fondation .Dunod.327p.
-Talfumiere, V.2006. Confortement des ouvrages en terre par la technique du clouage incliné
sur le réseau ferré Français. La plaine St Denis-France.8p.
-Zaghouani,K .2006.Exemple d’application : Confortement d’un glissement de talus par des
nappes de géotextiles.Tunis.9p.
Sites web consultés
www.geotech-fr.org/sites/default/files/congres/jngg/184.pdf
www.syntec-ingenierie.fr/media/uploads/tables.../4geotechnique.pdf
www.polymtl.ca/merlin/downloads/Laville-Memoire.pdf
www.geotech-fr.org/sites/.../Cours%20Pentes%20Ph%20Reiffsteck.pdf
www.pentes-tunnels.eu/enseignement/.../ac1_calcul_stabilité_pentes.pdf
pentes-tunnels.eu/didactpente/pente/.../mod.../methodesC_rupt1.htm
Annexes
Les annexes
Figure 01 : Levé topographique de la zone de glissement
Figure 02 : Profil en long de la chaussé
Figure 03 : Sondage N°1
Figure 04 : Sondage N°2
Cercle de rupture le plus critique dans le cas accidentel
Figure 05 : Localisation de la surface de rupture (FELLENIUS)
Figure 06 : Localisation de la surface de rupture (BISHOP)
Figure 07 : Localisation de la surface de rupture (PERTURBATION)
Figure 08.Talus modélisé après rabattement de la nappe par (FELLENIUS)
Figure 09.Talus modélisé après rabattement de la nappe par (BISHOP)
Figure 10.Talus modélisé après rabattement de la nappe par (PERTURBATION)
Figure 11. Talus modélisé avec un rideau des pieux (FELLENIUS)
Figure 12. Talus modélisé avec un rideau des pieux (BISHOP)
Figure 13. Talus modélisé avec un rideau des pieux (PERTURBATION)