Correlaciones(Aceite Sat, Aceite Bajosat, Gas,Fmth)
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Integrantes del equipo
BAUTISTA SAN SEBASTIAN JOSE ROBERTO
CARRILLO PEREZ JOSUE
FUENTES ALEJANDRO JUAN CARLOS
GARCIA HERNANDEZ JOSE M
MORALES LOPEZ LUIS ROBERTO
PROPIEDADES DEL ACEITE SATURADO
Standing
Pb = 2279.703305 PSI Rs 556.553146 ft3/blsɣgd 0.8T 240 °F°API 38
Rs = 556.553146 ft3/bls Pb 2000 PSIɣgd 0.8T 240 °F°API 38
Bo = 1.376781047 Rs 556.553146 ft3/blsɣgd 0.8ɣo 0.83T 240 °FF 846.4023887
Oisten
Para aceite volatil R 1500 ft3/blsPb* = 33.06157802 ɣg 0.8
T 240 °FPara aceite negro °API 30
Pb* = 41.61907759 n = 0.13 para aceite volatiln = 0.172 para aceite negro
Para aceite volatilPb = 5249.626633 PSI
Pb* 33.06157802 para aceite volatilPara aceite negro Pb* 41.61907759 para aceite negro
Pb = 6305.665531 PSI
Pb* = 24.17148625 P 4000 PSI
Para aceite volatilRs = 823430.7735 ft3/bls ɣg 0.8
°API 38Para aceite negro T 240
Rs = 621033.8046 ft3/bls Pb* 4500n = 0.13 para aceite volatiln = 0.172 para aceite negro
*No puede ser usada para una Rs > 1400 ft3/bls @ CS*No puede ser usada para una Pb > 19285 PSI
Bt* = 1.523628584 R 1500 ft3/blsT 240 °Fɣg 0.8ɣo
0.8
P 5000 PSI
A = 0.172361184 Bt* 1.523628584
Bt = 1.487171944 A 0.172361184
Bob* = 807871.4459 R 823430.7735 ft3/blsT 240 °F
ɣg 0.8ɣo 0.83
A = 0.964239727 Bob* 807871.4459
Bob = 10.20957793 A 0.964239727
PROPIEDADES DEL ACEITE SATURADO
Vazquez
ɣgs = 0.615417544 ɣgpPs°APITs
Si °API<=30° ɣgs
Rs = 1158.205844 ft3/bls P°API
Si °API>30° T
Rs = 1132.583337 ft3/bls
Si °API<=30° Rs
Pb = 3012.592028 PSI °APIT
Si °API>30° ɣgs
Pb = 3114.053399 PSI
Si °API<=30° Rs
Bo = 1.323833439 T°API
Si °API>30° ɣgs
Bo = 1.360322473
Co = 1.111766E-05 PSI^-1 RsT°APIɣgs
Pa1a2a3a4a5
Coeficientes de Vazquez para Bo Coeficientes de Vazquez para Rs y PbCoeficiente °API<=30° °API>30° CoeficienteC1 4.677E-04 4.67E-04 C1C2 1.751E-05 1.1E-05 C2C3 -1.811E-08 1.337E-09 C3
J. A. Lasater
Pf = 5.7783084 Yg 0.8
Pb = 5056.01985 Pf 5.7783084
T 240
para aceite volatil ɣgd 0.8
para aceite negro
Densidad del aceite bajo saturadopara aceite volatilpara aceite negro ɣo = 0.83480826 °API
Bo
ρo = 35.67867391 °API ɣgdRsɣo
Viscosidad del aceite saturado
Z = 2.26366 °API
para aceite volatil Y = 183.5101119 Z
para aceite negro X = 0.312949546 Y
μom = 1.055651768 gr/100 seg cm T
b = 0.59236303 X
a = 0.379400749 μomRs
μo = 0.391769809 gr/100 seg cm ba
Tension superficial del aceite saturado
σo = 1.372847974 T 240
°API 32
P 4000
PROPIEDADES DEL ACEITE SATURADO
0.6200 PSI3060 °F
0.84500 PSI38240 °F
556.553146 ft3/bls30240 °F0.8
556.553146 ft3/bls240 °F380.8
556.553146 ft3/bls240 °F380.8
4500 PSI-1443517.2-118012.61
Coeficientes de Vazquez para Rs y Pb°API<=30° °API>30°0.0362 0.01781.0937 1.18725.724 23.931
°F
381.630.8556.553146 ft3/bls0.83480826
382.26366183.5101119240 °F0.3129495461.055651768 gr/100 seg cm556.553146 m3/m30.592363030.379400749
°F
PSI
RESULTADOS
STANDING VAZQUEZ OINSTEINRs 556.553146 1132.58334 823430.773Bo 1.37678105 1.36032247 10.2095779ρg 0.8 lbm/ft3Bgρo 35.35 39.52μo 0.2444 0.2626Co 1.11177E-05
USANDO LAS TRES CORRELACIONES VISTAS EN CLASES DETERMINAR LAS PROPIEDADES DE ACEITE SATURADO (ACEITE VOLATIL) A UNA PRESION DE 4500 PSIA, TEMPERATURA DE
240°F, DESNSIDAD RELATIVA DEL ACEITE DE 38°API Y DENSIDAD RELATIVA DEL GAS DE 0.8.
DTERMINBAR Rs POR LAS TRES CORRELCIONES, Bo, DENSIDAD DEL GAS, FACTOR DE VOLUMEN DEL GAS, DENSIDAD DEL ACEITE, VISCOSIDAD DEL ACEITE, FACTOR DE
COMPRESIBILIDAD DEL ACEITE
RESULTADOS
PROPIEDADES DEL ACEITE BAJOSATURADOCompresibilidad
Co = 2.73513E-05 PSI^-1 Rs 2000 ft3/blsT 170 °F°API 32ɣgs 0.8
P 4000 PSIa1 -1443a2 5a3 17.2a4 -1180a5 12.61
Desnsidad
ρo = 0.83350415 lb/ft3 ρob 0.8 lb/ft3Co 0.0000273513 PSI^-1P 5000 PSIPb 3500 PSI
StandingPb = 5327.99196 PSI Rs 1500 ft3/bls
ɣgd 0.8T 170 °F°API 32
Oistein
Para aceite volatil R 2000 ft3/blsPb* = 37.5045603 ɣg 0.8
T 170 °FPara aceite negro °API 32
Pb* = 46.5332015 n = 0.13 para aceite volatiln = 0.172 para aceite negro
Para aceite volatilPb = 5814.07743 PSI
Pb* 37.504560308 para aceite volatilPara aceite negro Pb* 46.533201481 para aceite negro
Pb = 6857.28981 PSI
PROPIEDADES DEL ACEITE BAJOSATURADOViscosidad
m = 0.3424668646 P 4000 PSIPb 2500 PSI
μo = 1.23337070692 cp m 0.34246686μob 1.05 cp
Factor de volumen del aceite
Bo = 1.30442752252 Bob 1.3Co 0.0000017 PSI^-1P 5000 PSIPb 3000 PSI
Vazquez
Si °API<=30° Rs 2000 ft3/blsPb = 8050.10880837 PSI °API 32
T 170 °F
Si °API>30° ɣgs 0.8
Pb = 7795.46448792 PSI
Coeficientes de Vazquez para Rs y PbCoeficiente °API<=30° °API>30°C1 0.0362 0.0178C2 1.0937 1.187C3 25.724 23.931
J. A. Lasater
Pf = 2791.76984 Yg 8
Pb = 2198518.75 Pf 2791.76984
T 170 °F
ɣgd 0.8
PROPIEDADES DEL ACEITE BAJOSATURADO
PROPIEDADES DEL GAS NATURALObtencion de ɣgd Bg por medio de la ecuacion de los gases
ɣgd = 0.27163656
ɣo= 0.8 Z =Rs= 2000 ft3/bls T =
P=
Densidad del gasρg = 6.77164264 lb/ft3 Viscosidad del gas
ɣgf = 0.8 μg =Bg = 0.00902588
Ecuacion para gases superficiales
Tpc = 420.336Ppc = 662.5
ρg = 6.77164264ɣgf = 0.8 ɣgf = 0.8
T = 150Ecuaciones para gases humedos
Tpc = 406Ppc = 660
ɣgf = 0.8
PROPIEDADES DEL GAS NATURALBg por medio de la ecuacion de los gases
Bg = 0.00902588
0.9250 °F
2000 psi
Viscosidad del gas
7.30638E-06 cp
K = 0.05530364
X = 5.34815344
Y = 1.33036931
Correlacion de Biggs and Brill para flujo multifasico en tuberias horizontalesDATOS
q = 2000 Bls @ csT media= 84.2 °F
Longitud de la linea= 114829.4 ftR = 1000 ft3/bls @ cs
ɣg = 0.65ρo = 42 °API
Presion corriente arriba = 994 psiσo = 30 dinas/cmμo = 1 cpμg = 0.02 cp
diametro int = 6.75 pgPaso 1
Δp = 55.5 psi
Paso 2 Calcular presion promedio
P media = 966.25 psi
Paso 3 Datos PVTRs = 100Bo = 1.065
Z = 0.94
Paso 4 Densidad relativa del aceite
ɣo = 0.81556195965
Paso 5 Densidad del aceite y gas @ de T media y P media
ρl = 48.5676571726 lbm/ft3
ρg = 3.36862916662 lbm/ft3
Paso 6 Calculo de gasto de gas y liquido
qg = 0.30694444447 ft3/seg
ql = 0.138237 ft3/seg
Paso 7 Velocidades superficiales
Suponer una Δp
Ap= 35.7847875 pg2
Vsl = 0.55627347235 ft/seg
Vsg= 1.23516172908 ft/seg
Vm= 1.79143520143 ft/seg
Paso 8 Flujo masico de gas, liquido y total
Gl= 27.0168992994 lbm/ft2seg
Gg= 4.16080182607 lbm/ft2seg
Gt= 31.1777011255 lbm/ft2seg
Paso 9 Colgamiento del liquido sin resbalamiento Paso 15
λ= 0.31051833296
Paso 16
Paso 17
Paso 18
Paso 19
si el flujo es segregado entonces:
CONSIDERACIONES:
A PARTIR DEL PASO 15 SOLO SE TOMARAN EN CUANTA EL PROCESO SEGÚN EL TIPO DE FLUJO DETERMINADO EN EL PASO 13
LA Δp OBTENIDA EN EL PASO 19 DEBE DE SER IGUAL A LA SUPUESTA EN EL PASO 1, DE LO CONTRARIOL, EL VALOR OBTENIDO DE Δp EN EL PASO 19 SERA TOMADA COMO LA SUPUESTA PARA EL PASO 1 Y SE TENDRA QUE REPETIR DE NUEVO TODO EL PROCESO CON LA Δp NUEVA
Correlacion de Biggs and Brill para flujo multifasico en tuberias horizontales
Paso 10 Calcular No. De Froud y la viscosidad de la mezcla
Nfr= 0.17731147
μm = 0.324307966 CP
Paso 11 Calcular el No. De Reynalds y el No. De velocidad del liquido
Nre = 80471.06081
Nlv = 1.216042063
Paso 12 Para deterninar el patron de flujo , calcular los parametros:
L1= 221.9716094L2= 0.016594626L3= 0.546117576L4= 1322.166475
Paso 13 Determinar patron de flujo usando los siguientes limites
segregadoλ<0.01 y Nfr<L1
óλ>=0.01 y Nfr<L2
Transcicional λ>=0.01 y L2<Nfr<L3
Intermintente0.01<=λ<0.4 y L3<Nfr<=L1
óλ>=0.4 y L3<Nfr<=L4
Distribuidoλ<0.4 y Nfr>=L1
Distribuido óλ>=0.4 y Nfr>L4
Es flujo trasicional
Paso 14
a b cSegregado 0.98 0.4846 0.0868 Hl(0) =Trasicional 0.9125 0.5098 0.052 Hl(0) =Intermitente 0.845 0.5351 0.0173 Hl(0) =distribuido 1.065 0.5824 0.0609 Hl(0) =
Calcular densidad de la mezcla Paso 15 Calcular densidad de la mezcla
ρm= 32.57181915 lbm/ft3 ρm= 28.22820599 lbm/ft3
Paso 16
y= 0.743849113 y= 1.026497684s= 0.276514553 s= 0.862523497
ft/fns = 1.31852614 ft/fns = 2.369131654
Factor de friccion sin resbalamiento Paso 17 Factor de friccion sin resbalamiento
fns = 0.019063727 fns = 0.019063727
Factor de friccion de las dos fases Paso 18 Factor de friccion de las dos fases
ft = 0.025136022 ft = 0.045164479
Paso 19
Δp = 30.927432 psi Δp = 55.57038342 psi
Calcular calgamiento horizontal segun el tipo de flujo obtenido en el paso anterior(obtener los valores de a, b y c de acuerdo a la tabla)
si el flujo es segregado entonces: si el flujo es transicional entonces:
Factor de friccion de las dos fases (ft) con respecto al factor de friccion sin
resbalamiento(fns)
Factor de friccion de las dos fases (ft) con respecto al factor de friccion sin
resbalamiento(fns)
Calcular la Δp Calcular la Δp
CONSIDERACIONES:
A PARTIR DEL PASO 15 SOLO SE TOMARAN EN CUANTA EL PROCESO SEGÚN EL TIPO DE FLUJO DETERMINADO EN EL PASO 13
LA Δp OBTENIDA EN EL PASO 19 DEBE DE SER IGUAL A LA SUPUESTA EN EL PASO 1, DE LO CONTRARIOL, EL VALOR OBTENIDO DE Δp EN EL PASO 19 SERA TOMADA COMO LA SUPUESTA PARA EL PASO 1 Y SE TENDRA QUE REPETIR DE NUEVO TODO EL PROCESO CON LA Δp NUEVA
Correlacion de Biggs and Brill para flujo multifasico en tuberias horizontales
0.6461021680.5500024650.465660550.598815657
Paso 15 Calcular densidad de la mezcla Paso 15 Calcular densidad de la mezcla
ρm= 24.41603342 lbm/ft3 ρm=
Paso 16 Paso 16
y= 1.432017587 y=s= 0.367119509 s=
ft/fns = 1.443570429 ft/fns =
Paso 17 Factor de friccion sin resbalamiento Paso 17 Factor de friccion sin resbalamiento
fns = 0.019063727 fns =
Paso 18 Factor de friccion de las dos fases Paso 18 Factor de friccion de las dos fases
ft = 0.027519832 ft =
Paso 19 Paso 19
Δp = 33.86034424 psi Δp =
Calcular calgamiento horizontal segun el tipo de flujo obtenido en el paso anterior(obtener los
si el flujo es intermitente entonces: si el flujo es distribuido entonces:
Factor de friccion de las dos fases (ft) con respecto al factor de friccion sin
resbalamiento(fns)
Factor de friccion de las dos fases (ft) con respecto al factor de friccion sin
resbalamiento(fns)
Calcular la Δp Calcular la Δp
A PARTIR DEL PASO 15 SOLO SE TOMARAN EN CUANTA EL PROCESO SEGÚN EL TIPO DE FLUJO DETERMINADO EN EL PASO 13
Δp OBTENIDA EN EL PASO 19 DEBE DE SER IGUAL A LA SUPUESTA EN EL PASO 1, DE LO CONTRARIOL, EL VALOR OBTENIDO DE Δp EN EL PASO 19 SERA TOMADA COMO LA SUPUESTA PARA EL PASO 1 Y SE TENDRA QUE REPETIR DE NUEVO TODO EL PROCESO CON LA Δp NUEVA
Correlacion de Biggs and Brill para flujo multifasico en tuberias horizontales
Calcular densidad de la mezcla
30.4345148 lbm/ft3
0.8659662220.272410618
1.313126084
Factor de friccion sin resbalamiento
0.019063727
Factor de friccion de las dos fases
0.025033077
30.80073588 psi
distribuido entonces:
Factor de friccion de las dos fases (ft) con respecto al factor de friccion sin
resbalamiento(fns)
Calcular la Δp
A PARTIR DEL PASO 15 SOLO SE TOMARAN EN CUANTA EL PROCESO SEGÚN EL TIPO DE FLUJO DETERMINADO EN EL PASO 13
Δp OBTENIDA EN EL PASO 19 DEBE DE SER IGUAL A LA SUPUESTA EN EL PASO 1, DE LO CONTRARIOL, EL VALOR OBTENIDO DE Δp EN EL PASO 19 SERA TOMADA COMO LA SUPUESTA PARA EL PASO 1 Y SE TENDRA QUE REPETIR DE NUEVO TODO EL PROCESO CON LA