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European Journal of Scientific Research ISSN 1450-216X / 1450-202X Vol. 155 No 2 January, 2020, pp.210 -227 http://www. europeanjournalofscientificresearch.com Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation Niangoran Kouadio Charles Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement UFR Environnement Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire E-mail: [email protected] Tel: +225 08784181 Thieblesson Lydie Marcelle Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement UFR Environnement Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire Kouakou Blikan Serge André1 Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement UFR Environnement Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire Kouadio Koffi Thierry Stéphane Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement UFR Environnement Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire E-mail: [email protected] Tel: +225 08784181 Résumé Le graveleux latéritique est un matériau utilisé en construction routière comme matériau de corps de chaussée. Par ailleurs, la rareté des graveleux latéritiques pouvant être utilisés à l’état naturel, a conduit, à la mise au point d’une technique d’amélioration des caractéristiques mécaniques et physiques des graveleux latéritiques avec du concassé: la litho-stabilisation. L’étude menée dans le cadre de notre recherche concerne un échantillon de matériau graveleux latéritique prélevé sur un emprunt et amélioré au concassé de granite 0/31,5 à des différents pourcentages (20%, 25% ,30%, 35% et 40%) pour atteindre la portance répondant aux spécifications techniques du CPT. Des essais de laboratoire ont été réalisés sur le graveleux latéritique à l’état naturel. Il s’agit de l’analyse granulométrique, la limite d’atterberg, l’essai Proctor-modifié et l’essai CBR. Ces essais ont permis d’identifier ce matériau comme étant un graveleux latéritique de classe G3. L’apport du concassé au graveleux de classe G3 a permis d’améliorer les propriétés géotechniques de ce matériau dont les résultats sont conformes aux spécifications du CPT. Le pourcentage optimal de concassé 0/31,5 pour l’amélioration du graveleux de type G3 se situe dans l’intervalle [20% ;25% [ de concassé de 0/31,5.

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European Journal of Scientific Research

ISSN 1450-216X / 1450-202X Vol. 155 No 2 January, 2020, pp.210 -227

http://www. europeanjournalofscientificresearch.com

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique

Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation

Niangoran Kouadio Charles Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement

UFR Environnement

Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire

E-mail: [email protected]

Tel: +225 08784181

Thieblesson Lydie Marcelle Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement

UFR Environnement

Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire

Kouakou Blikan Serge André1 Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement

UFR Environnement

Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire

Kouadio Koffi Thierry Stéphane Laboratoire des Sciences et Technologies de l’Environnement

UFR Environnement

Université Jean Lorougnon Guédé, Daloa, Côte d’Ivoire

E-mail: [email protected]

Tel: +225 08784181

Résumé

Le graveleux latéritique est un matériau utilisé en construction routière comme

matériau de corps de chaussée. Par ailleurs, la rareté des graveleux latéritiques pouvant être

utilisés à l’état naturel, a conduit, à la mise au point d’une technique d’amélioration des

caractéristiques mécaniques et physiques des graveleux latéritiques avec du concassé: la

litho-stabilisation.

L’étude menée dans le cadre de notre recherche concerne un échantillon de

matériau graveleux latéritique prélevé sur un emprunt et amélioré au concassé de granite

0/31,5 à des différents pourcentages (20%, 25% ,30%, 35% et 40%) pour atteindre la

portance répondant aux spécifications techniques du CPT. Des essais de laboratoire ont été

réalisés sur le graveleux latéritique à l’état naturel. Il s’agit de l’analyse granulométrique, la

limite d’atterberg, l’essai Proctor-modifié et l’essai CBR. Ces essais ont permis d’identifier

ce matériau comme étant un graveleux latéritique de classe G3. L’apport du concassé au

graveleux de classe G3 a permis d’améliorer les propriétés géotechniques de ce matériau

dont les résultats sont conformes aux spécifications du CPT. Le pourcentage optimal de

concassé 0/31,5 pour l’amélioration du graveleux de type G3 se situe dans l’intervalle [20%

;25% [ de concassé de 0/31,5.

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Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 211

Motsclés: Graveleux latéritique, Amélioration, Concassé de granite et Litho-

stabilisation.

Abstract

Lateritic gravelly is a material used in road construction as a pavement body

material. In addition, the scarcity of lateritic gravelly material that can be used in its natural

state has led to the development of a technique to improve the mechanical and physical

characteristics of lateritic gravelly material with crushed material: litho-stabilization. The

study conducted as part of our research concerns a sample of lateritic gravelly material

taken from a loan and improved with granite crush 0/31.5 at different percentages (20%,

25%, 30%, 35% and 40%) to reach the bearing capacity meeting the technical

specifications of the CPT. Laboratory tests were carried out on the natural lateritic gravelly

material. These are particle size analysis, landing limit, Proctor-modified test and CBR test.

These tests identified this material as a class G3 lateritic gravelly material. The contribution

of the crushed material to the class G3 gravel mixer has improved the geotechnical

properties of this material, the results of which comply with the CPT's specifications. The

optimal percentage of crushed 0/31.5 for the improvement of gravelly type G3 is in the

range [20%; 25% [of crushed granite 0/31.5.

Keywords: Lateritic gravel, Improvement, Crushed Granite and Litho-stabilization.

1. Introduction Depuis des décennies, l’étude des sols latéritiques connaît un regain d’intérêt, avec l’aménagement des

infrastructures routières (Issiakou, 2016). La grande diversité des minéraux se trouvant au sein des sols

latéritiques rend leur comportement souvent imprévisible en application routière. Les matériaux

latéritiques ont la propriété de s’indurer seulement après humidification et dessèchement successifs. La

latérite, vu sa pédogenèse, sa constitution minéralogique et son caractère de matériau résiduel possède

un comportement instable lorsqu’elle est compactée en couche de chaussée. Certains emprunts

latéritiques sont abandonnés parce qu’ils ne présentent pas de bonnes caractéristiques géotechniques

pour une utilisation routière. C’est le cas des graveleux latéritiques dits de type G3.

En Côte d’Ivoire, ces sols pourtant très utilisés en aménagement routier ne conviennent tous pas

en couche de chaussée. L’environnement géologique relativement homogène de la Côte d’Ivoire donne

des possibilités non négligeables en matière de matériaux de construction. Il s’agit entre autre des

granites et des graveleux latéritiques (Kanazoe, 2011). Les graveleux latéritiques de la Côte d’Ivoire

sont classés en trois catégories en fonction de leur indice de plasticité et de leur teneur en particules

fines. Les graveleux de classe G1 et G2 sont utilisés en couche de fondation ou de base, avec ou sans

traitement, en fonction des résultats des essais mécaniques (LBTP, 1977). Par contre, les sols de classe

G3, compte tenu de la quantité importante de particules fines sont très plastiques et donc ne peuvent

être utilisés en couche de base et fondation en construction routière. L’accès de matériaux de viabilité

devient de plus en plus rare lors de la réalisation des projets routiers actuellement. Ce constat a conduit

à des techniques d'amélioration des performances de matériaux utilisables en couche de chaussée

(Nassir, 2015).

La litho-stabilisation est l'une de ces techniques et elle consiste à améliorer la portance ou la

résistance des graveleux latéritiques utilisés en couche de fondation par ajout d'une quantité de

concassé déterminée ultérieurement (Nassir, 2015). C’est dans ce sens que cette étude s’est effectuée

pour améliorer les particules d’un graveleux latéritique en apportant des concassés de granite à

différentes proportions jusqu’à ce qu’on obtienne un meilleur indice de portance CBR.

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212 Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

2. Matériel et Méthodes 2.1. Matériel

2.1.1. Matières Premières Les matières premières pour l’étude sont :

• Du graveleux latéritique naturel prélevé dans le village de Yobouékro au PK21+Coté/Gauche

situé sur l’axe Yamoussoukro-Daloa dans le cadre du renforcement de la route Yamoussoukro-

Daloa. Ce graveleux latéritique est du G3.

• Le concassées de Granite de classe granulaire 0/31,5 est le matériau qui a servi au mélange

(figure 1).

Figure 1: (A) Graveleux latéritique naturel de l'emprunt PK21 + C/G (Yobouékro) ; (B) Concassé de granite

0/31,5

2.1.2. Matériel de Laboratoire Le matériel de laboratoire utilisé pour nos travaux se résume en matériel d’essai d’identification, de

portance des matériaux, de séchage et pesage des matériaux.

2.1.2.1. Matériel de L’essai D’identification Le matériel de l’essai d’identification est composé du matériel de l’analyse granulométrique (NF P 94-

056) qui comporte d’une tamiseuse plus colonne de tamis figure 2-A et du matériel de la limite

d’Atterberg (NF P 94-051) composé de l’appareil de casagrande manuel, portante une coupelle, une

came actionnée par une manivelle, un compteur de coups, un outil à rainurer et une planche à roulets

présenté par la figure 2-B de la page suivante.

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Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213

Figure 2: Matériel de l'essai d'identification des échantillons

2.1.2.2. Matériel de l’essai de Portance Le matériel de l’essai mécanique ou essai de portance se résume en matériel de l’essai Proctor Modifié

dont les différents noms sur la figure 3 (1-A : Anneau de surcharge ; 1-B : Règle à araser ; 1-C : Dame

Proctor-modifié ; 1-D : Moule Proctor-modifié ;1-E : Dameur ; 1-F : Couverture du matériau ; 1-G :

Bac d’homogénéisation ; 1-H : Malaxeur) et le matériel de l’essai CBR composé de (2 - moule CBR ;

2- d’une dame CBR ) figure 3.

Figure 3: Matériel de l'essai de portance des échantillons

Matériel de séchage et pesage des matériaux Le matériel de séchage et de pesage des matériaux est composé d’une balance électronique figure 4-A

pour la pesée des échantillons et d’une étuve figure 4-B pour le séchage des échantillons.

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214 Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

Figure 4: Matériel de séchage et pesage (A-balance électronique et B-étuve)

2.2. Méthodes

2.2.1. Préparation de la Litho-Stabilisation La litho-stabilisation est une technique qui consiste à ajouter une proportion de concassé de granite

allant de 10% à 40% puis soumis à des essais pour juger le CBR. Pour cette étude le graveleux

latéritique naturel de classe G3 et un concassé de granite de classe granulaire 0/31,5 ont été utilisé,

présenté par la figure 5.

Figure 5: Mélange de graveleux G3 et concassé 0/31,5

2.2.3. Méthodes de L’étude Dans cette partie, les méthodes classiques appliquées à la géotechnique pour les sols seront indiquées.

L’expression de la démarche pour l’obtention des résultats aide souvent à la compréhension du travail

réalisé, car elle permet de représenter, le cas échéant, la chronologie des activités menées pour

l’obtention des résultats. Pour ce faire, les essais physiques et mécaniques ont été effectués sur les

graveleux latéritiques naturels de classe G3 et des concassés de granite de classe 0/31,5.

2.2.2.1. Méthodes D’étude des Caractéristiques Physiques et Mécaniques des Matériaux à

Utiliser Il ressort dans les guides de recommandation et les rapports de recherche du LBTP que les graveleux

latéritiques naturels et les tout-venants de concassage doivent répondre aux caractéristiques suivantes

résumé dans le tableau I.

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Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 215

Tableau 1: Critère de classification des matériaux selon le LBTP

Matériaux Nature des essais Résultats exigés

Graveleux latéritique naturel Analyse granulométrique

Limites d’Atterberg

Proctor modifié

Teneur en fines % au tamis de 0,08 mm

≤ 20

Indice de plasticité (IP) ≤ 20

Densité sèche pour une couche de

fondation :

1,90 t/m3

Densité sèche pour une couche de base

: 2,00 t/m3

CBR à 4 jours d’immersion dans l'eau Couche de fondation CBR (à 95%

OPM) ≥30

Couche de base CBR (à 95% OPM) ≥

60

Concassé

0/31,5

Los Angeles

Micro - Deval

Equivalent de sable

LA < 40 Pour T3

MDE < 13 Pour T3

ES ≥ 40 Pour T3

2.2.2.1.1. Essai Physique sur les Graveleux Latéritiques Naturels de Classe G3

• Essai d’identification

Avant de chercher à améliorer les caractéristiques du graveleux latéritique naturel, il est d’abord plus

judicieux de connaitre le matériau. A cet effet, il sera question dans cette partie d’effectuer les essais

d’analyse granulométrique par tamisage et les limites d’Atterberg.

L’analyse Granulométrique L’analyse granulométrique s’effectue jusqu’à 80 μm par tamisage du matériau par voie sèche ou par

voie humide. Les dimensions des mailles des tamis utilisés sont les suivantes : 40 mm ; 31,5 mm ; 20

mm ; 16 mm ; 10 mm ; 5 mm ; 2 mm ; 1 mm ; 0,5 mm ; 0,2 mm ; 0,08 mm.

L’analyse granulométrique des échantillons a été effectuée selon la norme NF P 94-056. L’essai

permet d’obtenir la distribution pondérale de l’échantillon à partir de laquelle la courbe

granulométrique est tracée dans un graphique semi-logarithmique (diamètre des tamis en abscisse et le

passant en échelle linéaire en ordonnée).

On détermine alors les caractéristiques du sol par deux coefficients :

• Le coefficient d’uniformité ou de HAZEN : qui caractérise l’étalement de la

granulométrie ;

• Le coefficient de courbure : qui caractérise l’allure de la granulométrie

Suivant la forme granulométrique et la valeur des deux coefficients, on dira que la

granulométrie est étalée ou serrée, continue ou discontinue, bien graduée ou mal graduée.

Limites D’atterberg L’essai a pour objet de déterminer les états de consistance d’un sol (selon la norme NF P 94051). La

consistance d’un sol varie de façon continue selon la teneur en eau ; lorsque celle-ci augmente, le sol

passe successivement de l’état solide à l’état plastique puis à l’état liquide.

L’essai définit conventionnellement les limites entre ces états. Les limites à déterminer sont

respectivement la limite de liquidité, la limite de plasticité. L’indice de plasticité est déterminé à partir

de ces deux limites :

• la limite de liquidité (WL) : l’échantillon de sol est mis en place dans la coupelle et on

trace un sillon avec l’outil à rainurer ; on mesure la teneur en eau w au moment de la

fermeture conventionnelle. Par convention, la limite de liquidité est la teneur en eau du

matériau qui correspond à une fermeture de 1 cm des lèvres de la rainure après 25

chocs.

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216 Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

• la limite de plasticité (WP) : à partir d’une boulette d’échantillon que l’on roule sur un

marbre à la main ou avec une plaque, on forme un rouleau aminci progressivement

jusqu’à 3 mm de diamètre sur une longueur de 10 à 15 cm ; on mesure alors la teneur en

eau qui est

La limite de plasticité. Par convention, la limite de plasticité est atteinte lorsque le

rouleau, soulevé par le milieu de 1 à 2 cm se fissure.

• Indice de plasticité (IP) : il se déduit des limites par la différence (IP = WL – WP)

2.2.2.2. Essais Mécaniques sur les Graveleux Latéritiques Naturels de Classe G3

Essai Proctor-Essai CBR Les caractéristiques de compactage Proctor d’un matériau sont déterminées à partir de l’essai Proctor

modifié. Le principe de l’essai consiste à humidifier un matériau à plusieurs teneurs en eau et à le

compacter, pour chacune des teneurs en eau, selon un procédé (norme NF P 94-093) et une énergie

conventionnelle. Pour chacune des valeurs de teneur en eau considérée, on détermine la masse

volumique sèche du matériau et on trace la courbe des variations de cette masse volumique en fonction

de la teneur en eau. D’une manière générale cette courbe, appelée courbe Proctor, présente une valeur

maximale de la masse volumique du matériau sec qui est obtenue pour une valeur particulière de la

teneur en eau. Ce sont ces deux valeurs qui sont appelées caractéristiques optimales de compactage

Proctor modifié. Les échantillons collectés sur le site d’étude ont été compactés dans des moules

Proctor. Ces essais ont permis de déterminer les valeurs optimales de compactage (γdopm et Wopm)

ainsi que l’indice de portance ICBR des sols une fois compactés et après imbibition de 96 heures dans

l’eau. Le séchage à l’air libre est également choisi comme méthode de prétraitement avant l’exécution

des essais. L’indice CBR (évalué selon la norme NF P 94-078) est un paramètre important pour le

dimensionnement des couches de chaussée. Le principe général de l’essai consiste à mesurer les forces

à appliquer sur un poinçon cylindrique pour le faire pénétrer à vitesse constante dans une éprouvette de

matériau. Les valeurs particulières des deux forces ayant provoqué deux enfoncements conventionnels

sont respectivement rapportés aux valeurs des forces observées sur un matériau de référence pour les

mêmes enfoncements. L’indice recherché est défini conventionnellement comme étant la plus grande

valeur, exprimée en pourcentage, des deux rapports ainsi calculés. La valeur seuil requise pour

l’utilisation d’un graveleux latéritique en couche de fondation est 30 au minimum et 80 pour une

couche de base (CEBTP, 1972 ; 1984 ; Vadagbalkar, 2014).

2.2.3. L’analyse Granulométrique par Tamissage Le concassé de granite qui est utilisé pour l’amélioration de la classe G3 et dont un échantillon a été

soumis à l’essai est de la classe granulaire 0/31,5. Le concassé de granite qui est destiné à être utilisé

pour l’amélioration du graveleux latéritique de classe G3 doit répondre au différent fuseau prescrit par

le LBTP. La courbe du fuseau comporte une partie minimale et une partie maximale, résumée par la

figure 8 :

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Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Equivalent de L’essai d’équivalent de s

la quantité des éléments fins contenus dans ce sable.

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

solution lavant puis, après un t

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Los AngelesLe but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

servira à notre amélioration.

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Micro-Deval L’essai Micro

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

d’eau, par contact avec 5 kg de billes d’acier à l’in

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

de l’essai.

2.2.4. Détermination des La litho-stabilis

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

matériaux est le facteur de DREUX

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

GORISSE, n’a pas été pris e

pourcentages.

Formulation Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de cla

F1 : 20% de 0/31,5 et 80% de G3

F2 : 25% de 0/31,5 et 75% de G3

F3 : 30% de 0/31,5 et 70% de G3

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Equivalent de Sable L’essai d’équivalent de s

la quantité des éléments fins contenus dans ce sable.

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

solution lavant puis, après un t

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Los Angeles Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

servira à notre amélioration.

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval L’essai Micro- Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

d’eau, par contact avec 5 kg de billes d’acier à l’in

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

de l’essai.

Détermination des stabilisation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

matériaux est le facteur de DREUX

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

GORISSE, n’a pas été pris e

pourcentages.

Formulation Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de cla

F1 : 20% de 0/31,5 et 80% de G3

F2 : 25% de 0/31,5 et 75% de G3

F3 : 30% de 0/31,5 et 70% de G3

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-

Figure 6

L’essai d’équivalent de sable permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

la quantité des éléments fins contenus dans ce sable.

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

solution lavant puis, après un temps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

servira à notre amélioration.

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

d’eau, par contact avec 5 kg de billes d’acier à l’in

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

Détermination des Différentes ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

matériaux est le facteur de DREUX

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

GORISSE, n’a pas été pris en compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de cla

F1 : 20% de 0/31,5 et 80% de G3

F2 : 25% de 0/31,5 et 75% de G3

F3 : 30% de 0/31,5 et 70% de G3

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

-Stabilisation

Figure 6: Fuseau de spécification du LBTP

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

la quantité des éléments fins contenus dans ce sable.

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

d’eau, par contact avec 5 kg de billes d’acier à l’in

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

Différentes Quantités ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

matériaux est le facteur de DREUX- GORISSE, basé sur les lignes de partag

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de cla

F1 : 20% de 0/31,5 et 80% de G3

F2 : 25% de 0/31,5 et 75% de G3

F3 : 30% de 0/31,5 et 70% de G3

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Stabilisation

Fuseau de spécification du LBTP

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

la quantité des éléments fins contenus dans ce sable.

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

d’eau, par contact avec 5 kg de billes d’acier à l’intérieur d’un cylindre en rotation. Le degré d’usure

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

Quantités de Matériaux ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

GORISSE, basé sur les lignes de partag

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de cla

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Fuseau de spécification du LBTP

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

térieur d’un cylindre en rotation. Le degré d’usure

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à

Matériaux Pour ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

GORISSE, basé sur les lignes de partag

efficace que si le plus petit matériau arrive au tamis de 5,0 mm (Nassir, 2015)

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

20%, 25%, 30%, 35% et 40% de concassé de granite de classe granulaire 0/31,5.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Fuseau de spécification du LBTP

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du co

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

térieur d’un cylindre en rotation. Le degré d’usure

est apprécié par détermination de la proportion d’éléments fins, inférieurs à 1.6

Pour le Mélange ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

GORISSE, basé sur les lignes de partage ; mais ce facteur n’est

(Nassir, 2015). Or notre étude concerne

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

sse granulaire 0/31,5.

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

sédimentés. Il est effectué sur la fraction du sable passant au tamis à mailles carrées de 5 mm.

Le but de cet essai est de mesurer la résistance à la fragmentation par chocs du concassé de granite qui

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

térieur d’un cylindre en rotation. Le degré d’usure

1.6 mm générés au cours

Mélange ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

e ; mais ce facteur n’est

. Or notre étude concerne

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

217

able permet de mesurer la propriété d’un sable. Il rend compte globalement de

L’essai consiste à faire floculer les éléments fins d’un sable mis en suspension dans une

emps de mise au repos donné, à mesurer la hauteur des éléments

ncassé de granite qui

L’essai a consisté à mesurer la quantité d’éléments inférieurs à 1.6 mm produite par

fragmentation, en soumettant le matériau à des chocs de boulets à l’intérieur d’un cylindre en rotation.

Deval permet de mesurer la résistance à l’usure par attrition d’un granulat. Une prise

d’essai de 500g, lavée et séchée, de fraction 10/14 mm, est soumise à un cycle d’usure, en présence

térieur d’un cylindre en rotation. Le degré d’usure

mm générés au cours

ation dans le cadre de cette étude est un mélange d’un graveleux latéritique de classe

G3 avec du concassé de granite de classe granulaire 0/31,5. Le principe de base des mélanges de

e ; mais ce facteur n’est

. Or notre étude concerne

un matériau qui contient assez de fines c’est à dire un matériau du PST, donc ce facteur de DREUX-

n compte. Alors nous avons procédé en laboratoire à un choix des

Après des essais sur les tests de dosages, nous avons arrêtés notre choix sur cinq (05) valeurs qui sont :

Page 9: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

218 Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

F4 : 35% de 0/31,5 et 65% de G3

F5 : 40% de 0/31,5 et 60% de G3

Essais Réalisés sur la Formulation Les essais réalisés sur le mélange sont les suivants:

• analyse granulométrique

• limites d’atterberg

• Proctor-modifié (5 sachets de 7 kg soit 7 000g de matériau)

• CBR (18 kg ou 21 kg soit 18 000kg ou 21 000kg

Détermination de la Quantité de Matériaux (voir annexe 1) Graveleux de classe G3 = M1 + M2 + M3 + M4 + M5 + M6 G3 = 51 + 48 + 45 + 42 + 39 + 36 = 261

kg

Concassé 0/31,5 = C1 + C2 + C3 + C4 + C5 + C6

Concassé 0/31,5 = 9 + 12 + 15 + 18 + 21 + 24 = 99 kg

Quantité de Matériaux pour L’essai Proctor-Modifié pour Tout le Mélange Cinq (5) sachets de 7 kg soit 35 kg de matériaux pour chaque essai, alors que nous avons six (6)

formulation, donc au total nous avons deux cent dix kilogrammes (210 kg) pour le mélange.

Quantité de Matériaux pour L’essai CBR pour Tout le Mélange Dix-huit (18 kg) kilogrammes de matériaux pour chaque essai, donc au total nous avons cent huit (108

kg) kilogrammes pour le mélange.

3. Résultats et Discussions 3.1. Résultats

3.1.1. Caractéristiques Géotechniques du Graveleux Latéritique Naturel et du Concassé

• Caractéristique physique du graveleux latéritique naturel Il sera question dans cette partie de présenter les résultats des essais d’analyse granulométrique

par tamisage et les limites d’Atterberg.

Analyse Granulométrique du Graveleux Latéritique Naturel L’opération de tamisage a été effectuée à travers une colonne de tamis dont l’ouverture des mailles est

comprise entre 80 mm et 80 µm soumise à des vibrations. Les résultats obtenus par tamisage sont

reportés dans le tableau VII.

Tableau 2: Résultat de l'analyse granulométrique du graveleux latéritique naturel de l'emprunt PK21+C/G

(Yobouékro)

Poids total sec 4919,73

Tamis P. Cu (g) % Refus Cu % Passant

40 0 0 100

31,5 0 0 100

20 100 2 98

16 183 4 96

10 475 10 90

5 1175 24 76

2 1991 40 60

1 2440 50 50

Page 10: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 219

Poids total sec 4919,73

Tamis P. Cu (g) % Refus Cu % Passant

0,5 2782 57 43

0,2 3130 64 36

0,08 3356 68 32

Ces résultats permettent de tracer la courbe granulométrique figure 9 ci-dessous :

Figure 7: Courbe granulométrique du graveleux latéritique naturel de l’emprunt PK21 +C/G (Yobouékro)

En exploitant la courbe ci-dessus, nous obtenons les valeurs suivantes :

D10 = 90%, D30 = 100%, D60 = 100%. Avec, D10 : diamètre du grain (mm) correspondant à 10%

de passant, D30 : diamètre du grain (mm) correspondant à 30% de passant et D60 : diamètre du grain

(mm) correspondant à 60% de passant.

On détermine alors les caractéristiques du sol par deux coefficients :

Le coefficient d’uniformité ou de HAZEN : Cu = D60 ÷ D10 = 1,11

Le coefficient de courbure : CC = (D30 )2

÷ (D10 × D60) = 1,11

Le coefficient d’uniformité inférieur à 2 signifie que la granulométrie est uniforme tandis que le

coefficient de courbure compris entre 1 et 3 signifie que le matériau est bien gradué.

Pour l’emprunt, la valeur faible du coefficient d’uniformité ainsi que la valeur du coefficient de

courbure qui est comprise entre 1 et 3 confirme bien que le matériau est uniforme et bien gradué.

Par contre, le pourcentage de fine du matériau passant le tamis de maille 0,08 mm est de 32 %.

Valeur trop élevée par rapport à la valeur indiquée par le cahier de charge qui est de 20%.

Limites D’atterberg du Graveleux Latéritique Naturel L’essai a pour objet de déterminer les états de consistance d’un sol. Les limites à déterminer sont

respectivement la limite de liquidité (WL), la limite de plasticité (WP). L’indice de plasticité (IP) est

déterminé à partir de ces deux limites suscitées. Les résultats sont présentés dans le tableau VIII.

0

20

40

60

80

100

01 0 , 0 , 1 1 10 100

Po

ur

ce

nta

ge

(%

)

Tamis (mm)

Page 11: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

220

Tableau

Valeur

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

carrière de concassage de SOGECAR. C’est

granite.

Analyse Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

classe 0/31,5. Présenté par dans le tableau IX.

Tableau 4

220

Tableau 3: Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

(Yobouékro)

Essais

Valeur

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

• Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

carrière de concassage de SOGECAR. C’est

granite.

Analyse GranulométriqueLes résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

classe 0/31,5. Présenté par dans le tableau IX.

Tableau 4: Résultat du tamisage de 0/31,5

Maille des tamis

80

60

31,5

20

10

6,3

2

0,5

0,2

0,08

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire

Niangoran Kouadio Charles,

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

(Yobouékro)

Essais

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

Caractéristique physique du concassé de granite 0/31,5

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

carrière de concassage de SOGECAR. C’est

GranulométriqueLes résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

classe 0/31,5. Présenté par dans le tableau IX.

Résultat du tamisage de 0/31,5

Maille des tamis mm

80

60

31,5

20

10

6,3

2

0,5

0,2

0,08

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire

Figure 8

Niangoran Kouadio Charles,

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

WL (

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

Caractéristique physique du concassé de granite 0/31,5

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

carrière de concassage de SOGECAR. C’est

Granulométrique Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

classe 0/31,5. Présenté par dans le tableau IX.

Résultat du tamisage de 0/31,5

mini

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire

Figure 8: Courbe granulométrique du 0/31,5 selon le fuseau du LBTP

Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle,

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

Limites d’atterberg

WL (%)

51

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

Caractéristique physique du concassé de granite 0/31,5

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

carrière de concassage de SOGECAR. C’est un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

classe 0/31,5. Présenté par dans le tableau IX.

Résultat du tamisage de 0/31,5

mini

100

95

62

50

37

30

20

10

6

2

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire

Courbe granulométrique du 0/31,5 selon le fuseau du LBTP

Thieblesson Lydie Marcelle,

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

Limites d’atterberg

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

Caractéristique physique du concassé de granite 0/31,5

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométriqu

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire

Courbe granulométrique du 0/31,5 selon le fuseau du LBTP

Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique natur

WP (%)

21

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

l’indice de plasticité montre que ce matériau est très plastique.

Caractéristique physique du concassé de granite 0/31,5

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX.

analyse granulométrique a permis de tracer la courbe granulométrique des concassés de granite de

maxi

100

100

92

80

69

60

47

32

22

15

La courbe granulométrique correspondant à la classe granulaire est présentée par la figure 10.

Courbe granulométrique du 0/31,5 selon le fuseau du LBTP

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

Résultat de l'indice de plasticité du graveleux latéritique naturel de l'emprunt PK21+C/G

IP =

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les résultats de l’analyse granulométrique sont consignés dans le tableau IX. Les valeurs de cette

e des concassés de granite de

Tamisa 0/31,5

est présentée par la figure 10.

Courbe granulométrique du 0/31,5 selon le fuseau du LBTP

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

el de l'emprunt PK21+C/G

IP = WL -WP

30

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les valeurs de cette

e des concassés de granite de

Tamisa 0/31,5

100

100

90

78,41

49,34

39,41

26,52

17,35

10,16

6,73

est présentée par la figure 10.

Kouakou Blikan Serge André1

Stéphane

el de l'emprunt PK21+C/G

WP

L’indice de plasticité du matériau naturel (IP = 30) est supérieur à 20 %. L’IP. Cette valeur de

Le concassé de granite utilisé pour l’étude est de classe granulaire 0/31,5 provenant de la

un tout venant de concassage dont la roche mère est le

Les valeurs de cette

e des concassés de granite de

Tamisa 0/31,5

est présentée par la figure 10.

Page 12: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Essais de Propreté Le tableau X

Angeles et de Micro

Tableau 5:

Nature

Gravier

Spécification LBTP

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

façon continue depuis les fines (6,7%) a

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Caractérisation

• Essai ProctorLes résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

(OPM). Ce maximum définit la teneur en eau optimal

présenté par la figure 11.

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Tableau 6:

Teneur en eau à l’OPM (WOPM %)

Densité sèche à l’OPM (Dmax t/m

• Essai CBR Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Propreté et de Le tableau X est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Angeles et de Micro-Deval

: Synthèse des résultats géotechniques sur le 0/31,5

Nature

Spécification LBTP

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

façon continue depuis les fines (6,7%) a

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Caractérisation Mécanique

Essai Proctor-Modifié Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

(OPM). Ce maximum définit la teneur en eau optimal

présenté par la figure 11.

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

: Résultat de l'essai Proctor

PK21+C/G (Yobouékro)

Essai Proctor

Teneur en eau à l’OPM (WOPM %)

Densité sèche à l’OPM (Dmax t/m

Essai CBR Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-

et de Dureté est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Deval:

Synthèse des résultats géotechniques sur le 0/31,5

Classe granulaire

0/31,5

0/31,5

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

façon continue depuis les fines (6,7%) a

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Mécanique du Graveleux

Modifié Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

(OPM). Ce maximum définit la teneur en eau optimal

présenté par la figure 11.

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Figure 11:

Résultat de l'essai Proctor

PK21+C/G (Yobouékro)

Essai Proctor-modifié

Teneur en eau à l’OPM (WOPM %)

Densité sèche à l’OPM (Dmax t/m3)

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

-Stabilisation

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Synthèse des résultats géotechniques sur le 0/31,5

Classe granulaire

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

façon continue depuis les fines (6,7%) au tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Graveleux Latéritique

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

(OPM). Ce maximum définit la teneur en eau optimal

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Figure 11: Courbe Proctor modifié du matériau naturel

Résultat de l'essai Proctor-modifié du graveleux

PK21+C/G (Yobouékro)

modifié

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Stabilisation

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Synthèse des résultats géotechniques sur le 0/31,5

Los Angeles

28

≤40

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

u tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Latéritique Naturel

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

(OPM). Ce maximum définit la teneur en eau optimale

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Courbe Proctor modifié du matériau naturel

modifié du graveleux latéritique naturel de l'emprunt

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Micro

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

u tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

fois pour les bétons hydrauliques que pour les bétons hydrocarbonés.

Naturel

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

e WOPM et la densité sèche maximale

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Courbe Proctor modifié du matériau naturel

latéritique naturel de l'emprunt

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

poinçonnement, l’indice portant CBR est résumé dans le tableau XII.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Micro-Deval

6

≤13

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

u tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

et la densité sèche maximale

Les résultats obtenus pour cet essai sont résumés dans le tableau XI

Courbe Proctor modifié du matériau naturel

latéritique naturel de l'emprunt

10,60

1,85

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des référen

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, d

Equivalent de sable

59

≥40%

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

u tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans l

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

et la densité sèche maximale

latéritique naturel de l'emprunt

Pour l’exécution de l’essai, le matériau a été compacté sur la base des références de compactage

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

221

est une synthèse des résultats obtenus pour les essais d’équivalent de sable, de Los

Equivalent de sable

59

≥40%

Les concassés de granites sont des matériaux qui se présentent comme les plus performants que

tout ingénieur routier souhaite l’utiliser, en effet, dans sa granulométrie, les éléments sont repartis de

u tamis 0,08 mm jusqu’aux éléments grossiers au tamis de 20

mm (78,41%). Ayant un Los Angeles de 28 inférieur à 30, MDE de 6 inférieur à 08 et un équivalent de

sable de 59%¨supérieur ou égal à 40%. Les éléments grossiers vont jouer un rôle important dans le

renforcement de la structure de G3. Le concassé de granite est donc un excellent matériau routier à la

Les résultats se présentent sous la forme d’une courbe dont on a en abscisse : la teneur en eau optimale

et en ordonnée : la densité sèche maximale. Cette courbe a un maximum dit Optimum Proctor Modifié

et la densité sèche maximale Dmax

ces de compactage

obtenues par l’essai de Proctor Modifié. Après quatre jours d’imbibition, et après l’essai de

Page 13: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

222

Tableau 7

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Figure 9

PK21+C/G de Yobouékro, sont

Tableau

222

Tableau 7: Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de

Nombre de coups

14 coups

25 coups

56 coups

A partir de ces données, la courbe CBR

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Figure 9: Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

l’optimum Proctor modifié (OPM) a été déterminée :

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

PK21+C/G de Yobouékro, sonton constate que:

Tableau 8: Synthèse des résultats d’essais

Granulométrie Essai

% Fines

32

Niangoran Kouadio Charles,

Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de

Nombre de coups

A partir de ces données, la courbe CBR

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

l’optimum Proctor modifié (OPM) a été déterminée :

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

PK21+C/G de Yobouékro, sonton constate que:

l’indice de Plasticit

cette valeur n’est pas définie

exigé doit être

la teneur en fines (%) au tamis de 0,08 mm

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

pourcentage (%) de fines

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

Dopt égale à 1,90 t/m3 ;

l’indice portance CBR à 96 heure

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

Synthèse des résultats d’essais

Granulométrie Essai

% Fines

Niangoran Kouadio Charles,

Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de

Densité sèche

1,72

1,77

1,83

A partir de ces données, la courbe CBR

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

l’optimum Proctor modifié (OPM) a été déterminée :

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

PK21+C/G de Yobouékro, sont résumées dans le tableau V

l’indice de Plasticité (Ip) cette valeur n’est pas définie

exigé doit être ≤ 20.

la teneur en fines (%) au tamis de 0,08 mm

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

centage (%) de fines

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

Dopt égale à 1,90 t/m3 ;

l’indice portance CBR à 96 heure

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

Synthèse des résultats d’essais

Limites d’Atterberg

WL

51

Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle,

Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de

Densité sèche Indice de portance IP

A partir de ces données, la courbe CBR

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

l’optimum Proctor modifié (OPM) a été déterminée :

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

résumées dans le tableau V

(Ip) est de 30 cette valeur n’est pas définie dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

la teneur en fines (%) au tamis de 0,08 mm

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

centage (%) de fines ≤ 20

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

Dopt égale à 1,90 t/m3 ;

l’indice portance CBR à 96 heure

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

Synthèse des résultats d’essais sur le matériau naturel

Limites d’Atterberg

WP

21 30

Thieblesson Lydie Marcelle,

Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de

Indice de portance IP

08

21

57

ci-dessous a été tracée et elle illustre l’évolution de

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

l’optimum Proctor modifié (OPM) a été déterminée : CBR (95% OPM) = 17

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

résumées dans le tableau VIII.

30 : ce qui signifie que ce matériau est très plastique,

dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

la teneur en fines (%) au tamis de 0,08 mm est de

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

l’indice portance CBR à 96 heures d’immersion égal à 17 : ce facteur de portance ne

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

sur le matériau naturel

IP ρdmax

30

Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

Résultat de l'essai CBR sur le graveleux latéritique naturel de l'emprunt PK21+C/G (Yobouékro)

Indice de portance IP Teneur en ea u (%) Essai

dessous a été tracée et elle illustre l’évolution de

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

CBR (95% OPM) = 17

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

III.

: ce qui signifie que ce matériau est très plastique,

dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

est de 32 : ce qui signifie que ce matériau

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

s d’immersion égal à 17 : ce facteur de portance ne

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

Proctor Modifié

ρdmax

1,85

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

l'emprunt PK21+C/G (Yobouékro)

Teneur en ea u (%) Essai

10,60

10,60

10,60

dessous a été tracée et elle illustre l’évolution de

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

CBR (95% OPM) = 17

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

: ce qui signifie que ce matériau est très plastique,

dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

: ce qui signifie que ce matériau

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

s d’immersion égal à 17 : ce facteur de portance ne

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

Proctor Modifié

WOPM

10,60

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

l'emprunt PK21+C/G (Yobouékro)

Teneur en ea u (%) Essai Moulage

10,36

10,61

11,12

dessous a été tracée et elle illustre l’évolution de

l’indice CBR du graveleux latéritique en fonction des densités sèches présenté par la figure 12.

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

: ce qui signifie que ce matériau est très plastique,

dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

: ce qui signifie que ce matériau

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

s d’immersion égal à 17 : ce facteur de portance ne

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

pour une couche de fondation le CBR exigé doit être supérieur ou égal à 30.

CBR

95%

17

Kouakou Blikan Serge André1

Stéphane

l'emprunt PK21+C/G (Yobouékro)

Moulage

dessous a été tracée et elle illustre l’évolution de

Courbe de l’indice portant CBR à 96 heures d’imbibition du matériau cru La portance à 95%

Les propriétés physiques et mécaniques du graveleux latéritique naturel de l’emprunt

: ce qui signifie que ce matériau est très plastique,

dans les guides de recommandation de LBTP, car l’IP

: ce qui signifie que ce matériau

contient assez de fines et ne peut être utilisé en couche de chaussée ou l’on demande un

la densité sèche de l’optimum Proctor (Dopt) = 1,85 t/m3 : ce facteur de compactage

étant mauvais, et il ne peut être autorisé en couche de fondation où l’on demande une

s d’immersion égal à 17 : ce facteur de portance ne

satisfait pas aux exigences définies dans les guides de recommandation du LBTP, car

CBR

95%

17

Page 14: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Graveleux

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

notamment la portance CBR sera analysée. Cette ana

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

d’atterberg, du Proctor

partie. Le récapitulatif des r

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Tableau 9:

Nature du matériau

G3

F1

F2

F3

F4

F5

A partir de ce tableau nous avons

Les résultats de la variation du pource

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

seuil.

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

figure 14 de la page suivante.

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

qu’il avait changement de matériau

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Graveleux Latéritique

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

notamment la portance CBR sera analysée. Cette ana

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

d’atterberg, du Proctor

partie. Le récapitulatif des r

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

: Récapitulatif des résultats d’essais sur la litho

e du matériau

Pourcentage Pourcentage Granulométrie

de G3

100%

80%

75%

70%

65%

60%

partir de ce tableau nous avons

Les résultats de la variation du pource

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Figure 1

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

figure 14 de la page suivante.

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

qu’il avait changement de matériau

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-

Latéritique de Classe

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

notamment la portance CBR sera analysée. Cette ana

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

d’atterberg, du Proctor-Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

partie. Le récapitulatif des résultats sur la litho

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Récapitulatif des résultats d’essais sur la litho

Pourcentage Pourcentage Granulométrie

de concassé 0/31,5

0%

20%

25%

30%

35%

40%

partir de ce tableau nous avons

Les résultats de la variation du pource

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

igure 10: Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

figure 14 de la page suivante. L’analyse de ces résultats montre que l’indice de

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

qu’il avait changement de matériau

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

-Stabilisation

Classe G3 Amélioré

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

notamment la portance CBR sera analysée. Cette ana

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

ésultats sur la litho

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Récapitulatif des résultats d’essais sur la litho

Pourcentage Pourcentage Granulométrie

de concassé

passant (%)0,08 mm

partir de ce tableau nous avons:

Les résultats de la variation du pource

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

L’analyse de ces résultats montre que l’indice de

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

qu’il avait changement de matériau dans le mélange.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Stabilisation

Amélioré au Concassé

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

notamment la portance CBR sera analysée. Cette analyse va p

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

ésultats sur la litho-stabilisation est présenté dans le tableau XIV afin

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Récapitulatif des résultats d’essais sur la litho-stabilisation

Pourcentage Pourcentage Granulométrie

passant (%)0,08 mm

32

21

18

15

13

13

Les résultats de la variation du pourcentage de fines en fonction du taux d’amélioration sont

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

L’analyse de ces résultats montre que l’indice de

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

dans le mélange.

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Concassé 0/31,5

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

lyse va porter sur des dosages dont sont

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

stabilisation est présenté dans le tableau XIV afin

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

ilisation

Limites Proctor

l’Atterberg Modifié

passant (%)0,08 mm WL WP IP WOPM ρdOPM (%)

51 21 30 10,60

34 19 15 8,30

37 25 12 9,60

34 23 11 9,11

33 23 10 8,42

35 25 10 7,63

ntage de fines en fonction du taux d’amélioration sont

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

L’analyse de ces résultats montre que l’indice de

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

0/31,5

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

orter sur des dosages dont sont

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

stabilisation est présenté dans le tableau XIV afin

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Limites Proctor

l’Atterberg Modifié

WL WP IP WOPM ρdOPM (%) 3) ( t/m)

21 30 10,60 1,85

19 15 8,30 2,10

25 12 9,60 2,11

23 11 9,11 2,15

23 10 8,42 2,19

25 10 7,63 2,21

ntage de fines en fonction du taux d’amélioration sont

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

diminue considérablement de 32% à 13% jusqu'à ce qu’on obtienne une stabilité au niveau du taux

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

L’analyse de ces résultats montre que l’indice de

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

orter sur des dosages dont sont:

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

stabilisation est présenté dans le tableau XIV afin

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Limites Proctor

l’Atterberg Modifié

Portance

(%

WL WP IP WOPM ) ( t/m)

1,85

2,10

2,11

2,15

2,19

2,21

ntage de fines en fonction du taux d’amélioration sont

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dan

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

une stabilité au niveau du taux

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre u

Variation de la teneur en fines en fonction du taux d'amélioration

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

plasticité du matériau

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

223

L’influence de l’amélioration au concassé de granite sur les propriétés du graveleux latéritique

:

20%, 25%, 30%,35% et 40%. Les résultats de l’analyse granulométrique, des limites

Modifié ainsi les essais CBR des différents dosages sont analysés dans cette

stabilisation est présenté dans le tableau XIV afin

d’apprécier l’influence de l’ajout des concassés de granite sur les propriétés de ce dit matériau.

Portance CBR

(% OPM)

95

17

28

43

53

63

79

ntage de fines en fonction du taux d’amélioration sont

présentés par la figure 13 de la page suivante. Ces résultats indiquent que le pourcentage des fines

(passants au tamis de 0,08 mm) a baissé de 32% du matériau naturel (G3) avec l’apport progressif dans

les mélanges de 20, 25, 30, 35 et 40% de concassé respectivement de 21, 18, 15 et 13%. Il est à

remarquer que lorsque le pourcentage de concassé augmente dans le mélange, la teneur en fines

une stabilité au niveau du taux

d’amélioration de 35% et 40%. La diminution de la teneur en fines est fonction du taux d’amélioration,

plus la quantité de concassé augmente dans le mélange plus la teneur en fines baisse pour atteindre un

les résultats de la variation de l’indice de plasticité en fonction des mélanges sont présentés par la

plasticité du matériau

naturel qui est de 30 %, baisse à chaque proportion du mélange. On obtient respectivement 30% pour

le G3, 15% pour le F1, 12% pour le F2, 11% pour le F3, 10% pour le F4. Cela s’explique par le fait

Page 15: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

224

présentés par la figure 15 de la page suivante.

matériau naturel (1,85 t/m

G3) qui est de 2,10 t/m

class

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

lorsqu’on varie la proportion de concas

concassé permet de combler les vides du

224

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

présentés par la figure 15 de la page suivante.

matériau naturel (1,85 t/m

G3) qui est de 2,10 t/m

classe 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Figure 15:

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

lorsqu’on varie la proportion de concas

concassé permet de combler les vides du

Niangoran Kouadio Charles,

Figure 14:

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

présentés par la figure 15 de la page suivante.

matériau naturel (1,85 t/m

G3) qui est de 2,10 t/m3. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Figure 15: Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du t

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

lorsqu’on varie la proportion de concas

concassé permet de combler les vides du

Niangoran Kouadio Charles,

Figure 14: Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

présentés par la figure 15 de la page suivante.

matériau naturel (1,85 t/m3) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du t

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

lorsqu’on varie la proportion de concas

concassé permet de combler les vides du

Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle,

Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

présentés par la figure 15 de la page suivante. L’analyse

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du t

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

lorsqu’on varie la proportion de concassé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

concassé permet de combler les vides du matériau et ainsi lui conférer

Thieblesson Lydie Marcelle,

Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

L’analyse de ces résultats montre que la densité sèche du

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du t

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

sé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

matériau et ainsi lui conférer

Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

de ces résultats montre que la densité sèche du

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du t

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

sé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

matériau et ainsi lui conférer une meilleur résistance.

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi

Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

de ces résultats montre que la densité sèche du

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m

Variation de la densité séche a l’OPM en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

sé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

une meilleur résistance.

Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

Variation de l’indice de plasticité en fonction du taux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

de ces résultats montre que la densité sèche du

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

atteindre une densité sèche maximale (F5 : 40% de concassé 0/31,5 et 60% de G3) de 2,21 t/m3.

aux d’amélioration

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

sé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

une meilleur résistance.

Kouakou Blikan Serge André1

Stéphane

Les résultats de l’évolution de la densité sèche maximale à l’OPM en fonction des mélanges

de ces résultats montre que la densité sèche du

) après amélioration a été augmenté (F1 : 20% de concassé 0/31,5 et 80% de

. Au fur et à mesure qu’on augmente la proportion de concassé de granite de

e 0/31,5 dans le mélange (F2, F3, F4 et F5), les densités sèches connaissent une hausse jusqu’à

Les résultats de l’évolution de l’indice portant CBR en fonction des mélanges présentés par la

figure 16. L’analyse de ces résultats montre que le matériau naturel atteint une portance maximale

sé dans le mélange. L’amélioration a plusieurs dosages du

Page 16: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Figure 16:

Pourcentage

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

[). A partir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

Ces valeurs sont

Tableau 10

Nature du

matériau

G3

F1

F2

Discussion Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indic

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

(portance) qui donnent e

une densité sèche de 1,85 t/m

ceux de la classification géotechnique des sols du

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

Le choix du concassé de granite 0

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

l’essai Los Angeles et l’essai

l’utilisation en corps de chaussée des tout

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho

Figure 16: Variation de la l’indice

ntage Optimal

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

Ces valeurs sont

Tableau 10:Récapitulatifs des résultats d'essais retenu de l'étude

Nature du

Pourcentage

de G3

0%

20%

25%

Discussion Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indic

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

(portance) qui donnent e

une densité sèche de 1,85 t/m

ceux de la classification géotechnique des sols du

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

Le choix du concassé de granite 0

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

l’essai Los Angeles et l’essai

l’utilisation en corps de chaussée des tout

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-

Variation de la l’indice

Optimal du Concassé

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

Ces valeurs sont présentées dans le tableau XV.

Récapitulatifs des résultats d'essais retenu de l'étude

Pourcentage Pourcentage

de 0/31,5

100%

80%

75%

Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indic

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

(portance) qui donnent entre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

une densité sèche de 1,85 t/m3

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

ceux de la classification géotechnique des sols du

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

Le choix du concassé de granite 0

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

l’essai Los Angeles et l’essai MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

l’utilisation en corps de chaussée des tout

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

-Stabilisation

Variation de la l’indice CBR à 95% de l’OPM en fonction du taux

Concassé de Granite

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

présentées dans le tableau XV.

Récapitulatifs des résultats d'essais retenu de l'étude

Litho-stabilisation

Pourcentage

de 0/31,5

Granulométrie

(% Passant)

0,08 mm

100% 32

80% 21

75% 18

Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indic

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

ceux de la classification géotechnique des sols du

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

Le choix du concassé de granite 0/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

l’utilisation en corps de chaussée des tout-venants de concassage » du

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Stabilisation

CBR à 95% de l’OPM en fonction du taux

Granite 0/31,5

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

présentées dans le tableau XV.

Récapitulatifs des résultats d'essais retenu de l'étude

stabilisation

Granulométrie

(% Passant)

Limites d’At terb

0,08 mm WL

32 51

21 34

18 37

Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indic

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

ceux de la classification géotechnique des sols du LBTP (1977)

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

venants de concassage » du

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

CBR à 95% de l’OPM en fonction du taux

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

d’imbibition à 95% de l’OPM de 43 largement supérieur à 30.

Récapitulatifs des résultats d'essais retenu de l'étude

Limites d’At terb

erg

WL WP

51 21

34 19

37 25

Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que no

classe G3 avec un pourcentage de fines supérieur à 20% et un indice de plasticité supérieur à 20%.

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

LBTP (1977) qui stipule que pour tous

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

venants de concassage » du

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

CBR à 95% de l’OPM en fonction du taux d’amélioration

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

Limites d’At terb Proctor

Modifié

IP WOPM

(%) (T/m

30 10,60

15 8,30

12 9,60

Après les essais sur le matériau, les résultats obtenus prouvent que nous avons bien un graveleux de

e de plasticité supérieur à 20%.

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

qui stipule que pour tous

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux c

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

venants de concassage » du LBTP (1977).

d’amélioration

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

Proctor

Modifié

WOPM ρdmax

(%) (T/m 3) 95 % OPM

10,60 1,85

2,10

2,11

us avons bien un graveleux de

e de plasticité supérieur à 20%.

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

qui stipule que pour tous matériaux

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

granulat est un facteur qui concourt à l’obtention d’une bonne stabilité (résistance aux chocs, aptitude

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

(1977).

225

d’amélioration

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance, est compris dans l’intervalle

fermé à 20% de concassé de granite 0/31,5 et ouvert à 25% de concassé de granite 0/31,5 ([20% ; 25%

rtir, de 20% d’amendement de concassé 0/31,5, on a un indice CBR à 96 heures d’imbibition à

95% de l’OPM de 28 inférieur à 30 et à 25% d’amendement de concassé un CBR à 96 heures

Portance

CBR

95 % OPM

17

28

43

us avons bien un graveleux de

e de plasticité supérieur à 20%. Ces

essais d’identifications ont confirmé ces résultats ainsi que les résultats des essais mécaniques

ntre autre un CBR à 96 heures d’imbibition de 17 à 95% de l’OPM,

et une teneur en eau optimale de 10,60%. Ces résultats sont conformes à

matériaux

servant à l’utilisation en couche de fondation doit respecter une teneur en fine et un indice de plasticité

inférieur ou égale à 20 %, et un indice portant CBR à 96 heures d’inhibition supérieur ou égale à 30%.

/31,5 pour l’amélioration du graveleux de classe G3 est porté

sur ses excellences caractéristiques géotechniques, sa forme et son angularité. En effet la forme de ce

hocs, aptitude

au compactage). Sa dureté autrement dit, sa résistance aux chocs qui convient de distinguer d’une part,

la résistance à la fragmentation des granulats et d’autre part, leur résistance à l’attrition. Mesuré par

MDE. Ces résultats sont conformes au « guide de recommandation pour

Page 17: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

226 Niangoran Kouadio Charles, Thieblesson Lydie Marcelle, Kouakou Blikan Serge André1

and Kouadio Koffi Thierry Stéphane

Après amélioration nous avons assisté à une évolution du comportement de matériau allant de

l’essai d’identification (physique) et de l’essai de portance (mécanique). Il faut noter que, au niveau des

paramètres physiques et mécanique le G3 s’est amélioré progressivement en ajoutant de façon varié le

pourcentage de concassé de granite de classe 0/31,5 (voir tableau XVII). Cette remarque est observée

sur l’amélioration des graveleux de classe G2 par la classe granulaire 0/31,5 (Kouassi, 2016). Les

graveleux de classe G2 après amélioration subissent une baisse de leur indice de plasticité à 25% de

concassé de granite 0/31,5 et atteindre une densité sèche maximale à partir de 25% de concassé de

granité.

Le pourcentage optimal de concassé qui donnerait une meilleure portance CBR est situé dans

l’intervalle fermé à 20% de concassé et ouvert à 25% de concassé de 0/31,5. Ces résultats vont dans le

même sens que Jikolum (2011). Son étude ayant porté sur un projet réel en l’occurrence le projet de

réaménagement de la Route Nationale RN5 Ouaga-Pô – Frontière du Ghana. Il a fallu étudier au

préalable la latérite et le concassé de granite à l’état naturel pour s’assurer qu’ils satisfassent les

conditions du CPT avant de procéder à l’amélioration. Les différents essais ont convergé en une seule

conclusion : l’amélioration à 20% de concassé de granite est celle qui permet à la latérite d’avoir des

meilleures caractéristiques. Ce pourcentage optimal est vérifié par les travaux de (Kouassi, 2016).

L’étude réalisée révèle que l’amélioration au concassé 0/31,5 à 25% donne les meilleurs résultats en ce

qui concerne l’indice portant CBR.

Conclusion Un matériau, pour être utilisé en couche de fondation en Côte d’Ivoire, doit avoir un indice portant

CBR supérieur à 30 à 95 % OPM, un indice de plasticité (IP) inférieur à 20 et une teneur en fines

inférieur à 20%. Mais la rareté de matériau répondant à cette exigence a conduit à la mise au point

d’une technique d’amélioration du graveleux latéritique naturel avec du concassé de granite de classe

granulaire 0/31,5. Cette technique est appelée litho-stabilisation. Les études réalisées au laboratoire ont

concerné un matériau latéritique ne pouvant pas être utilisés à l’état naturel en couche de fondation car

ce matériau donne des résultats moins satisfaisants que celle du graveleux de type G3 litho stabilisée.

En effet, son indice portant CBR à 96 heures d’imbibition est de 17 à 95% de l’Optimum Proctor

Modifié, très faible pour être comme matériau de fondation. On constate de façon générale, que les

mélanges à 25%, 30%, 35% et 40% donnent de meilleurs résultats de l’indice portant CBR de 43, 53,

63 et 79 supérieur à 30 à 95% de l’OPM que celui de 20%. Mais, pour cette étude nous retenons un

pourcentage optimal qui se situe entre 20% et 25% de concassé de granite, en raison des aspects

économiques. Plus le taux d’amélioration est élevé, plus l’étude devient chère. Toutefois, un suivi des

travaux ainsi que l’étude du comportement de ce matériau à long terme sont nécessaires avant de

pencher sur l’efficacité de la technique.

Références [1] Autret P. (1983). Latérites et graveleux latéritiques. ISTED-LCPC, 1-42p

[2] Autret P. (1982). Contribution à l’étude des graveleux latéritiques. Limite de retrait. Bulletin de

liaison des laboratoires des Ponts et chaussées n° 118, pp. 7-16

[3] Autret P. (1980). Contribution à l’étude des graveleux latéritiques traités au ciment, Thése de

doctorat, Ecole Nationale des Ponts et Chaussées, Paris, 434 pages.

[4] Beoglin, J. L. (1990). Evolutions minéralogique et géochimique des cuirasses ferrugineuses de

la Région de Gaoura (Burkina Faso). Thèse, Univ. L. Pasteur, Strasbourg, 188p. Bagarre E.

(1990). Utilisation des graveleux latéritiques routières. ISTED, 1-150p

[5] BCEOM-CEBTP (1975), Manuel sur les routes dans les zones tropicales et désertiques. Tome

2: Etudes et construction. Ministère de la coopération, Paris, 484 pages

Page 18: Contribution a L’amelioration D’un Graveleux …...Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 213 Figure

Contribution a L’amelioration D’un Graveleux Lateritique Naturel de

Type G3 par la Methode de Litho-Stabilisation 227

[6] Braun, J.-J., Marechal, J-C., Riotte, J., Boeglin, J-L., Bedimo, J.-P.B., Ngoupayou, J.R, Viers, J.

(2012). Elemental weathering fluxes and saprolite production rate in a central African lateritic

terrain (Nsimi, south Cameroon). Geochimical et cosmochimico Acta, 243-270.

[7] CEBTP. (1984). Guide pratique de dimensionnement des chaussées pour les pays tropicaux.

ISBN 2-11-084-811-1, 13p

[8] CEBTP. (1972). Manuel de dimensionnement des chaussées pour les pays tropicaux.

Sécretariat d’Etat aux affaires etrangères chargé de la coopération, Paris (France), 51 pages.

[9] Issiakou S. M. (2016). Caractérisation et valorisation des matériaux latéritiques utilisés en

construction routière au Niger, 70p

[10] Journéés Africaines de Géotechniques (2015). Recherche et développement en géotechniques et

sur les matériaux de construction en Afrique intertropicale : bilan et perspectives, 121 pages

[11] Jikolum N. E. (Juin 2011). Utilisation De La Technique De La Litho Stabilisation En Assise De

Chaussée: Cas Du Projet De Renforcement Du Tronçon Ouaga – Po – Frontière Du Ghana,

Avril 2012, 70p.

[12] Kanazoe M. (Juin 2011). Amélioration Des Graveleux Latéritiques Avec du Granite Concassé

De Classes Granulaires (0/20 ; 0/31.5 ; 5/20),106p.

[13] Kouassi Y.K.A. (2016). Contribution à l’amélioration des assises de chaussée en Côte d’Ivoire

par la méthode de la litho-stabilisation, 91p.

[14] LBTP Cote d’Ivoire (1977). Etude actualisée de la classification des graveleux latéritiques en

Côte d’Ivoire, Rapport de recherche N°RR1, Série Etude de synthèse, LBTP.

[15] LBTP Cote d’Ivoire (1977). Recommandation pour l’utilisation en corps de chaussée des

graveleux latéritiques améliorés au ciment. LBTP.

[16] LBTP Cote d’Ivoire (1977). Recommandation pour l’utilisation en corps de chaussées des

graveleux latéritiques naturels. LBTP.

[17] LBTP Cote d’Ivoire (1977). Recommandation pour l’utilisation en corps de chaussée des

toutvenant de concassage. LBTP

[18] Lompo P. (1980). Les matériaux utilisés en construction routière en Haute Volta. Un matériau

non traditionnel ‘’Le lithostab’’ IVème Conf. Rout. Afri., 20-25 janvier-Nairobi, Kenya, 42 p.

[19] Lyon Associates. (1971). Laterite and lateritic soils and other problem soils of Africa. USA

Building and road institute, Inc Baltimore Maryland, 64-140.

[20] Messou M. (1980). Comportement mécanique d’une couche de base en graveleux latéritique

améliorés au ciment: cas des routes en Côte d’Ivoire. Thèse de doctorat en Génie Civile. Ecole

Nationale des Ponts et Chaussées (ENPC). Paris (France), 197 p.

[21] Nassir A. D. Tallaf (2015). La litho-stabilisation en couche de chaussée : cas de la voierie

urbaine de Sabangali (N’DJAMENA-TCHAD), 70p.

[22] Prescott J.A., Pendleton R.L. (1952). Laterite and lateritic soils. Commonwealth Agricultural

Bureaux, London, 51p.

[23] Thilloux M. Requirand R. (1983). La route Tahoua-Arlit (Niger). Les matériaux de chaussée.

[24] Etude, institut des sciences et des techniques de l’équipement et de l’environnement pour le

développement (ISTED), LCPC et BCEOM, 48 p.

[25] Tardy Y. (1993). Pétrologie des latérites et des sols tropicaux. Masson, Paris.

[26] Toe J.M. (2007). L’utilisation de la technique de la litho-stabilisation en assise de chaussée.

Une experience de chantier. Présentation à la conférence des jeunes Géotechniciens Africains,

Tunis, 16-18 Mars 2007. Présentation powerpoint.

[27] Vadagbalkar, S. (2014). Study of laterites around Talmod, Maharashtra State, India.

International Science Journal 1(2): 1-5.