Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc

8/16/2019 Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc

1/18

6. CALCULUL GRINZILOR

6.1. DIMENSIONAREA GRINZILOR LONGITUDINALE6

Infasuratoarea momentelor pentru grinzile longitudinale de la baza (S,P, ET, Etaj I - IV), obtinuta dupa calculul spatial (static si dinamic) alstructurii, cu ajutorul modulului “Space frame al pac!etului deprograme “P"#$#% este&

Infasuratoarea momentelor pentru grinzile longitudinale de lani'elele superioare (Etajele V - ), obtinuta in acelasi mod, este&


2/18

*aracteristicile materialelor & +* #. /0 P* 1

+eton &

=

=

=

=

elasticaanalizapentru 230

plasticaanalizapentru 2,1

da%4cm233f

da%4m1--

-

b

c

c5

/b

γ

γ

ρ

Bc

#tel &

-

=

==

2,2

da%4cm2-62Eda%4cm)--f

/0#.din/- I pro7l 1a

8

aγ

- armatura 9e6ibila &

=

=

=

21,2

da%4cm2-62E

da%4cm/11f

1 P* 1s

s5

sγ

- conectori ductili &

=

==

2,2

da%4cm /1-%4mm /1f /0 #+

u

v γ

6. 1. 1. STABILIREA LATIMILOR ACTIVE DE PLACA

1


3/18

a) zona cu M(+)

m,0bbb

,/bbiau :

.m:,2

3,/

/3,

:

.

m,::/,36,:.6:,

2e;

2o

o

=+=

==>==

=

===

B

Lo

b) zona cu M( - )( )

m,1,16b

1bbiau :

.

m:,2

3,/

m1,:

:,2

:

.

m2,:/,36,1..,1

e;

2

o

o

2

====>==

==

==+=

B

Lo

6. 1. 2. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC POZITIV

3


4/18

a4c

c5

,062260<

$%210,3da%21=03/,032:2,:62,3>

0,>1,2

2336:1,f :1,

:,2:22,2


5/18

cm y

cm

ti

Ac

hb

unde

hht h

deoarece

a

y

a

y tsc cef

cbacsic

23,20223,21,

1,

2,2

62,36

2,2

62,163,2

2,1

233 6,:1622,60

2,2

2,3>

:1,f

@!

8

&cu8calculez!8

a

8a

ic

c

=+++=

=

−−⋅

=

=

⋅

−⋅⋅−⋅

=

+++=

>

∗

∗

γ

γ γ γ

:

−− −= A

44"dpl cs

a

y

acs

a

y

a

hh

A

hh

A

γ γ

++

+

<

−−

=

==

−

=

=−

=

=⋅⋅−

=

"d plsd

4

A$%=m )(>,20

)(1,23A

$%=m3,/3da%=cm2,>=/33=

cm22-cm216

62,2

20,: 6

cm22-cm3

2,2

3>,2"d

cm:,20

2,2

6

1,2

233

,:16cm226cm0

2,2

2,3>

:1,

! "

#" $

cm

daN

cmcm

daN

cm %&M

cm

daN

cm

daN

cm

daN

cm

hb

A

A

a

y

c

ck cef

a

y

a

a

γ

γ γ


6/18

6. 1. 3. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC NEGATIV

acasd

ad aaac

s

sk ads

F

AF F

362,@<

$%=2//da%>,/:=2/cm

da% /:3,>36cm2,3>

cm

da% >3,/:3

21,2

/11

ss

σ

σ

γ σ

"ezulta ?deci- ca si in acest caz, a6a neutra trece prin pro7lulmetalic=

STABILIREA CLASEI GRINZII METALICE (conform EC3!

>

$%>,101da%1:,1:>=10:,2:2=:,2,2<

$%::/,3da%02,/3/=:::,2:2=1,21,2@<

cm,2:,2

1,1,//

t

@-@8

pro7luluiinimaprintrecenetra

cm1,1,23,2@

&superioaretalpiiaria

cm1,///=:3,>3

2 6

,3:>,2//2

adat

adtsat2

B

tsi

ts

===⋅⋅=

===⋅=

=−

==


7/18

Talpa comprimata &

grinziasuperioaraparteadefataplasticmomentulcalculapoatase- 2clasa

)-(E* conform 201,212,3

2,36///

2 clasa

/1f pentru 2 2220,0,23

218

⋅6101,>,22:26::/,3

m,21>/6$%-2//,>!

-

sd

ssaata2t2"d, aaac %& F hF M

6. 1. ". VERI#ICAREA LA #ORTA TAIETOARE

"ezistenta admisa la forfecare (forta taietoare capabila)

1


8/18

/13,3da%2/,33=/122

2

/

/1 6:,>

cm:,>2,:63,03inimii@

forfecarelacalculde=/

f unde

2

/

f @

"d,

'

88

'"d,

==⋅=

===

=⋅⋅=

%&

a

%&

"

aria

rez " γ

6. 1. $. CALCULUL CONECTORILOR

@leg conectori de tip gujon cu cap=

"ezistenta la forfecare &

da%>3,0=1,2

2 6

6/16:,P

d>,P

gujonului ni'elul la rupere 2

:,P

)P C (Pmin

2"d

"d

2"d

"d

2"d

=⋅

=

⋅⋅⋅=

⋅⋅

⋅=

=

π γ

α

γ

π

cm

daN

*cmck

d

+

v

v

u

,d

12

( )

)(Arezistentplastic

momentuluiasuprataietoareforteiin9uentaneglizeaza

ma6V$%20:,//13,36,1V,1

)-1>,:(V

IV)-(S2,13

1,

"d,pl

sd"d,pl

ma6

"d,

se

"

"

sd

%&sd

>==

=

⋅≤


9/18

6. 1. 6. DIMENSIONAREA CONE%IUNII COMPLETE

%umarul conectorilor si modul de dispunere al acestorase 'or stabili din conditia de a prelua lunecarile dintrearticulatiile plastice=

1

$%0,13,/>) C (0,1min

d

! deoarece 2

$%3,/da%0,/:=32,1

>623362 6>,P "d

==

==

==⋅⋅=

,d +

α


10/18

( ) ( )

:2/,1$%23

21>cm66.e

&distantala.peidistribuitconectori23%2

03,211,1

/,01

P

V%

&dornuridenecesarnumarul

rd

2

p2

2

p2

rd

lf2f2

===

===

→===

=

===•

N

" N

cmN

a&e)

&

φ

6.2. DIMENSIONAREA GRINZILOR TRANSVERSALE

Infasuratoarea momentelor pentru grinzile trans'ersale de labaza (S, P, ET, Etaj I - IV), obtinuta dupa calculul spatial (static sidinamic) al structurii, cu ajutorul modulului “Space frame alpac!etului de programe “P"#$#% este&

1/


11/18

Infasuratoarea momentelor pentru grinzile trans'ersale de lani'elele superioare (Etajele V - ), obtinuta in acelasi mod, este&

*aracteristicile materialelor & +* #. /0 P* 1+eton &

=

=

=

=

elasticaanalizapentru 230

plasticaanalizapentru 2,1

da%4cm233f

da%4m1--

-

b

c

c5

/b

γ

γ

ρ

Bc

#tel &

1


12/18

-

==

=

2,2da%4cm2-62E

da%4cm)--f

/0#.din/- I pro7l1

a

8

aγ

- armatura 9e6ibila &

=

=

=

21,2

da%4cm2-62E

da%4cm/11f

1 P* 1s

s5

sγ - conectori ductili &

=

==

2,2

da%4cm /1-%4mm /1f /0 #+

u

v γ

6. 2. 1. STABILIREA LATIMILOR ACTIVE DE PLACA

a) zona cu M(+)

11


13/18

:m,2bbb

,1bbiau :

.m0,

,1

/3,:

.

m,/1,6,:.6:,

2e;

2o

o

=+=

==>==

=

===

B

Lo

b) zona cu M( - )

301,b

//01,bbiau

:

.m,0

m//01,:

.

m,0. 6,1

2e;

2o

o

=+=

==>=

=

==

bb

mB

Lo

6. 2. 2. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC POZITIV

a

4

c

c5

,062262:<

$%11,10=da%03,1=102:2,:622:

0,>1,2

2336:1,f :1,

:,2:22,2


14/18

cm/,1

1,2

cm

da%233

6,:1622:cm

2,2

cm

da%

6cm22:

,:1

==⋅=c

ck ef

a

y

a

b

A

y

γ

γ

cm y

cm

ti

A

c

hb

unde

hht h

deoarece

a

y

a

y

tsc

cef

cbacsic

/,2/2222,/,

/,

2,2

6,226

2,2

621,16,226

2,1

233 6,:1622,62:

2,2

22:

:1,f

@

!

8

&cu8calculez!8

a

8

a

ic

c

=+++=

=

−−⋅

=

=

⋅

−⋅⋅−⋅

=

+++=

>

∗

∗

γ

γ γ γ

10

−−

−=

A 44"dplc

s

a

y

ac

s

a

y

a

hh

f A

hh

f A

γ γ

++

+

<

−−

=

==

−

=

=

−

=

=⋅⋅−

=

"d plsd

4

A$%=m )(1,22

)(1:,22A

$%=m0:,:30da%=cm/,030=300=:

cm22-cm6

62,2

//,/> 6

cm22-cm/2

2,2

22:"d

cm/>,//

2,2

6

1,2

233

,:16cm226cm2:

2,2

22:

:1,

! "

#" $

cm

daN

cmcm

daN

cm %&M

cm

daN

cm

daN

cm

daN

cm

hb

A

A

a

y

c

ck cef

a

y

a

a

γ

γ γ


15/18

6. 2. 3. CALCULUL MOMENTULUI PLASTIC NEGATIV

acasd

ad aaac

s

sk ads

F

AF F

362,@<

$%32,3=/da%:,32=/3cmda% /:3,>36cm22:

cm

da% >3,/:3

21,2

/11

ss

σ

σ

γ σ

"ezulta ca a6a neutra trece prin pro7lul metalic=@ria partii intinse

STABILIREA CLASEI GRINZII METALICE (conform EC3!

1:

$%2,>>=2da%:>,>=2>2:2,:662,60,>2<

$%::/,3da%33,0/=22:2,:66/,02@<

cm>,20,2

02,/>,10

t

@-@8

pro7luluiinimaprintrecenetra

cm/,02,22621,1@

&superioaretalpiiaria

cm>,10/=:3,>3

2 6

2:,3::,/3322

adat

adtsat2

B

tsi

ts

===⋅⋅=

===⋅=

=−

==


16/18

Talpa comprimata &

grinziasuperioaraparteadefataplasticmomentulcalculapoatase- 2clasa

)-(E* conform 20>3,21,22

,226//

2 clasa

/1f pentru 2 222/1,02,2

2118

⋅,236/1,20

m,/6$%-/3,32!

-

sd

ssaata2t2"d, aaac %& F hF M

6. 2. ". VERI#ICAREA LA #ORTA TAIETOARE

"ezistenta admisa la forfecare (forta taietoare capabila)

( )

3,3/1da%/,13=3/22

2

/

/1 612,1

cm1,122,6,226-inimii@

forfecarelacalculde=/

f unde

2

/

f @

"d,

'

88

'"d,

==⋅=

===

=⋅⋅=

%&

a

%&

"

aria

rez " γ

1>


17/18

6. 2. $. CALCULUL CONECTORILOR

*onectorii alesi sunt de tip gujon cu cap=

"ezistenta la forfecare &

NdaN

*cmck

d

+

v

v

u

,d

/>,30,/:=3P

0,1$%da%>3,0=P

d>,P

guzonuluini'elullarupere 2

:,P

)P C (Pmin

"d

2

"d

"d

2

"d

"d

2

"d

==

==

⋅⋅⋅=

⋅⋅

⋅=

=

γ α

γ

π

3

( )

)(Arezistentplastic

momentuluiasuprataietoareforteiin9uentaneglizeaza

ma6V$%20:,//13,36,1V,1

)-1>,:(V

IV)-(S2,13

1,

"d,pl

sd"d,pl

ma6

"d,

se

"

"

sd

%&sd

>==

=

⋅≤

$%0,13,/>) C (0,1min ==,d +


18/18

6. 2. 6. DIMENSIONAREA CONE%IUNII COMPLETE

( ) ( )

$%00,2:1=20,3:11,220=2:,0:,:30

>,:12

sclf

clf2

p

p2

"d,

"d,

=+=+=

==

•

==

==⋅=

•

=−+=−+=

===+

−

α

α

β β

α

β

&un)imea

M

M

%&

%&

/2,3

/236,26e

conectori3%iau

conectori2,11,0

00,22:1

P

33,2:

3cm66.e

conectori%

31,/1,0

11,220=2

P

V%

&dornuridenecesarnumarul

f

rd

2

p2

2

f2

rd

lf2f2

===

=

===

===

=

===

•

N

"

N

cmN

a&e)

&

32

Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc

Documents

Transcript of Cap.6 - Dimensionarea grinzilor.doc