Beställare: Uddevalla kommun, Samhällsbyggnadsförvaltningen

Uppdrag: Geoteknisk utredning för detaljplan Frölandshamn

Projekterings PM Geoteknik

Granskningshandling

PM Geoteknik 18306 Frölandshamn detaljplanPage 1/17

PM Geoteknik

ÅF Infrastructure AB Grafiska vägen 2A Box 1551 SE-401 51 GÖTEBORG SWEDEN

Phone +46 10 505 00 00 Registered office in STOCKHOLM Corp. id: 556185-2103 afry.com

Uppdrag

Geoteknisk utredning för detaljplan Frölandshamn Datum

2020-05-04 Uppdragsnummer

763419 Revidering

GNR

18306

Beställare

Uddevalla kommun Samhällsbyggnadsförvaltningen

Beställarens referens

Dimitris Vassiliadis

Uppdragsledare

Axel Josefson Telefon +46 10 505 48 72 Mail axel.josefson@afry.com Upprättad av: Erik Jonsson Granskad av: Axel Josefson

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Innehållsförteckning

1 Objekt ............................................................................................................. 5

2 Syfte ............................................................................................................... 5

3 Styrande dokument ........................................................................................... 5

4 Underlag för projektering .................................................................................... 6 4.1 Planerade konstruktioner .......................................................................... 6 4.2 Geotekniska undersökningar ...................................................................... 7

5 Befintliga förhållanden ........................................................................................ 8 5.1 Befintliga byggnader och anläggningar ........................................................ 8 5.2 Topografiska förhållanden ......................................................................... 8 5.3 Ytbeskaffenhet ........................................................................................ 8 5.4 Skred 1973 ............................................................................................. 8 5.5 Skred 1994 ............................................................................................. 8 5.6 Geotekniska förhållanden .......................................................................... 9

5.6.1 Jorddjup och jordlagerföljd .......................................................... 9 5.6.2 Lerlagrets egenskaper ............................................................... 10

5.7 Hydrogeologiska förhållanden .................................................................. 12 5.8 Bergtekniska förhållanden ....................................................................... 12

6 Släntstabilitet ................................................................................................. 12 6.1 Sammanfattning av utförda kontrollberäkningar ......................................... 13

6.1.1 Erforderlig säkerhetsfaktor ........................................................ 13 6.2 Beräkningssektion C1 ............................................................................. 14

6.2.1 Geotekniska förhållanden .......................................................... 14 6.2.2 Vattenstånd och portryck........................................................... 14

6.3 Beräkningssektioner A, B, C och D ............................................................ 14 6.3.1 Vattenstånd och portryck........................................................... 15 6.3.2 Laster ..................................................................................... 15

6.4 Beräkningssektioner A2 och C2 ................................................................ 15 6.5 Resultat ................................................................................................ 16

7 Slutsats och rekommendation ........................................................................... 17 7.1 Befintlig släntstabilitet ............................................................................ 17 7.2 Befintlig släntstabilitet berg ..................................................................... 17 7.3 Restriktioner och stabilitetshöjande åtgärder .............................................. 17

Bilagor

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Bilaga 1 ..................................................................................... Stabilitetsberäkningar

Bilaga 2 ....................................................................................................... Stödbank

Bilaga 3 .......................................................................... Tidigare stabilitetsutredningar

Ritningar Ritningsnummer Ritning Skala Format

18306-G101 Översiktsplan 1:2000 A1

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Sammanfattning

På uppdrag av Uddevalla kommun har AFRY upprättat detta geotekniska PM inför detaljplaneläggningen av hamn och industriområde på Fröland som är beläget ca 5 km sydväst om centrala Uddevalla. I dagsläget bedrivs bergtäktsverksamhet inom området. Efter avslutad produktion i täkten avser Uddevalla kommun att använda området som hamn- och industrimark, med industribyggnader i täktens botten.

Planområdet är ca 32 hektar och avgränsas i väst av Frölandsvägen, i norr av fastigheterna söder om Friggavägen, i öst av naturområden, i söder av en kajanläggning samt i sydost av Byfjorden. Markytan inom detaljplaneområdet är av varierande karaktär men består huvudsakligen av grusytor där täktverksamhet bedrivs. Stora delar av bergtäktsområdet är relativt flacka med förekomst av jord- och bergkrossuppfyllnader. Där brytning av berg har genomförts finns höga bergskärningar som uppgår till ca 20 – 30 m.

Inom detaljplaneområdet har ett tidigare skred skett 1973. Detta skredområde har återställts genom utfyllnad under i huvudsak perioden 1983 till 1985. En stödbank av sprängsten ligger vid den nuvarande strandlinjen och är enligt äldre handlingar nedförd i fasta lager av friktionsjord. Ett annat skred från 1994 har skett i nära anslutning till planområdet. Inom detta skredområde finns kvicklera.

Leran i detaljplaneområdet förekommer lokalt och har avgränsats till tre delområden; en bakom strandlinjen efter skredet från 1973, en på den övre platån i sydvästra delen av planområdet och en som sträcker sig från norra bergsplatån och norr ut. Se ritning 18306-G101.

Släntstabilitet har utvärderats i 7 sektioner. 1 vid slänten ovanpå den norra platån ovanför täktområdet, 4 ovanpå den södra platån ovanför täktområdet samt 2 vid strandlinjen i sydöstra delen av området, se Figur 6.1.

Kompletterande undersökningar rekommenderas för eventuell ny byggnation bakom stödbanken i sydöstra delen av området samt ovanpå den övre södra platån för att bedöma markens sättningsförhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till berg en lämplig grundläggningsmetod.

För att jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån ska uppfylla erforderliga stabilitetskrav ska jorden anläggas med lutning 1:2 eller flackare samt att dess släntfot är minst 2 meter från bergskanten.

På grund av att bergslänterna inom området är höga, ~20m – 30m, måste framtida stabiliserande åtgärder anpassas utefter detta. Detta ska göras genom att anlägga en jordslänt som inte är brantare än 1:2 framför bergsvägen.

Bergsvägen i mitten av området ska sprängas ner till +10. Se ritning 18306-G101.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

1 Objekt På uppdrag av Uddevalla kommun har ÅF Infrastructure AB upprättat detta geotekniska PM inför detaljplaneläggningen av hamn och industriområde på Fröland. Planområdet är beläget ca fem kilometer väster om Uddevalla och utgörs av ca 32 hektar. Planområdet avgränsas i väst av Frölandsvägen, i norr av fastigheterna söder om Friggavägen, i öst av naturområden, i söder av en kajanläggning samt i sydost av Byfjorden. I Figur 1.1 går att se satellitkarta över ungefärligt detaljplaneområde.

Figur 1.1 Översikt över ungefärligt detaljplaneområde (DP631).

2 Syfte Föreliggande geotekniska utredning har utförts med syfte att utreda markförhållandena och beskriva områdets geotekniska förutsättningar samt utgöra ett planeringsunderlag för framtagande av detaljplan. Släntstabilitet inom planområdet har utretts och planerade stabilitetshöjande åtgärder beskrivs.

Utredningen ska klargöra:

- Strukturgeologi - Risk för blocknedfall och ytliga ras - Geotekniska fält- och laboratorieundersökningar

3 Styrande dokument Denna rapport ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.

Styrande dokument är:

SS-EN 1997-1:2005 Eurokod 7 - Dimensionering av geokonstruktioner – Del 1: Allmänna regler

För nationella val till Eurokod gäller följande dokument:

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

BFS 2015:6, EKS 10 Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska konstruktionsstandarder (eurokoder).

Följande dokument är rådgivande för objektet:

IEG Rapport 2:2008, Rev. 2 Tillämpningsdokument Grunder, SGF

IEG Rapport 6:2008, Rev. 1 Tillämpningsdokument Slänter och bankar, SGF

IEG Rapport 4:2010 Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar, SGF

4 Underlag för projektering

4.1 Planerade konstruktioner Efter avslutad produktion i täkten avser Uddevalla kommun att använda området som hamn- och industrimark, med industribyggnader i täktens botten, se Figur 4.1. Detaljplanen framgår av upprättad plankarta i Figur 4.2.

Figur 4.1 Vision av Frölandshamn med anslutande industrimark. Bild hämtad från

”Slutrapport från förstudie om etablering av ett regionalt centrum i Uddevalla för 3D-

printing av olika material”, www.uddevalla.se.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Figur 4.2 Plankarta tillhörande detaljplan för industriområde på Fröland (DP631) daterad

2020-04-14.

4.2 Geotekniska undersökningar Två tidigare geotekniska stabilitetsutredningar har sammanställs och redovisas i denna rapport. Dessa är ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10 samt ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.

Se även Markteknisk undersökningsrapport/ Geoteknik (MUR/GEO, BERG) daterad 2020-03-16.

Kajkonstruktion

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

5 Befintliga förhållanden

5.1 Befintliga byggnader och anläggningar Inom täktområdet förekommer mobila krossar, tillfälliga byggnader och uppställningsplatser för fordon, maskiner och dylikt. Längst i söder av detaljplaneområdet har Peab Asfalt AB sitt platskontor. Strax utanför planen i sydöstra delen av området finns även en kajkonstruktion.

Norr om detaljplaneområdet finns diverse företagsverksamheter.

5.2 Topografiska förhållanden Ursprungligen var området kuperat med mycket berg i dagen i höga partier och lösa jordar i låga partier. Markytan har succesivt ändrats inom krossanläggningen. Markytan inom detaljplaneområdet är av varierande karaktär. Stora delar av bergtäktsområdet är relativt flacka med förekomst av jord- och bergkrossuppfyllnader. Det relativt flacka området sluttar mot vattnet i sydost.

I anslutning till detaljplanegränserna, förutom Byfjorden i sydost, förekommer branta näst intill vertikala bergsluttningar som är ett resultat av bergtäktverksamheten i området. Det förekommer även relativt kuperad terräng öster om Frölandsvägen, i sydvästra delen av detaljplaneområdet.

5.3 Ytbeskaffenhet Markytorna inom detaljplaneområdet utgörs huvudsakligen av grusytor där täktverksamhet bedrivs. Inom täktområdet förekommer höga bergssidor där brytning av berg genomförts. Bakom och i anslutning till bergssidor där brytning har förekommit finns mindre ytor med trädväxtlighet och jordslänter. Inom området förekommer även tillfälliga vägar som byggts upp med grövre krossmaterial.

5.4 Skred 1973 Inom områdets södra del strax norr om kajkonstruktionen inträffade ett skred i juni 1973, se strandlinje innan och efter skredet i ritning 18306-G101. Enligt tidigare utredningar (Bjurstöm 1973) orsakades skredet sannolikt av höjda portryck i silt- och sandlager i leran tillförd av sprängningsarbeten i det branta bergpartiet direkt norr om skredområdet. Vid skredet fördes ca 150 000 m3 jordmassor ut i Byfjorden. I fjorden skredade ytterligare ca 300 000 m3 massor och fördes ut till de djupare delarna av fjorden. Skredärrets yta på land var ca 100 x 300 m. Den ursprungliga markytan sjönk vid skredet som mest 8 à 10 m inom norra delen, strandlinjen flyttades ca 100 m åt nordväst och vattendjupet ökade mellan ca 5 och ca 10 m inom vattenområdet. Skredområdet har återställts genom utfyllnad under i huvudsak perioden 1983 till 1985. En stödbank av sprängsten ligger vid den nuvarande strandlinjen och är enligt äldre handlingar nedförd till fasta lager av friktionsjord.

5.5 Skred 1994 Ett annat skred inträffade i april 1994 nordost om detaljplaneområdet. Skredområdets läge redovisas på ritning 18306-G101. Skredet berörde ett landområde på ca 50x150 m2 och en total yta av ca 200x300 m2 om sjöbotten inkluderas. Markytan inklusive sjöbotten inom en stor del av skredområdet sänktes med 5-10 m.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Skredet startade vid strandlinjen där lösa jordlager belastades successivt av uppfyllnad. Jorden i skredområdet har utvärderats till extrem kvicklera. I sydlig riktning gled större delen av de lösa jordlagren ut i fjorden.

Planområdet i västlig riktning från skredområdet består av berg eller eventuellt tunt lager morän och anses således ha en tillfredsställande stabilitet mot skred.

5.6 Geotekniska förhållanden

5.6.1 Jorddjup och jordlagerföljd Ursprungligen bestod hela planområdet av både lermark och fastmark med stor del berg i dagen eller morän samt sediment framförallt i form av silt och sand. På grund av täktverksamheten har fastmarken blivit större till ytan på bekostnad av lermark och mark med sediment. En översiktlig plan med geotekniska förhållanden redovisas på ritning 18306-G101.

Jordlagren som utgörs av sand och silt är ofta löst lagrad och kan innehålla lera eller lerskikt. Sand och silt marken återfinns i mellersta och södra delen av detaljplanen. Detta jordlagers mäktighet varierar från ca 1 till över 10 m. Sanden/silten är generellt flytbenägen och kan lätt förlora sin skjuvhållfasthet helt vid förhöjt portryck. Sådana portrycksförhållanden kan uppstå vid kraftig markvibration eller vid skred.

Lermarken inom skredområdet från 1994 utgörs av extrem kvicklera och kvicklera. Leran underlagras av friktionsjord på berg. Leran är siltig och torrskorpeleran är generellt tunn, ca 1 m.

Lermarken inom sydöstra delen av planen utgörs av lös till halvfast lera som underlagras av friktionsjord på berg. Torrskorpelera är generellt tunn, ca 1 m. Leran är siltig eller med skikt av silt/sand.

Lerlagrets mäktighet inom 1973 års skredområde förminskades kraftigt av skredet och återställningen mellan 1983 och 1985. Innan skredet var lerlagrets mäktighet 2 à 3 m inom den norra delen och ca 10 m vid strandlinjen vid Byfjorden. Skredets omfattning tyder på att jordlagren till stor del utgjordes av högsensitiv lera.

Direkt efter skredet utfördes undersökningar med sonderingar och provtagningar. En tolkning som utförts av Bjurström 1973 ger att: ”nivån hos ytan av under leran liggande fasta ytlager” varierar mellan -20 à -14 (100 m öster strandlinjen) och -13 à -3 (strandlinjen), se Bilaga 2. Nivån stiger till -4 à -1 på avståndet ca 150 m nordväst om strandlinjen.

Den efter skredet ”kvarvarande” leran är silt- och/eller sandskiktad och skjuvhållfastheten uppmättes till i regel mellan ca 15 och 25 kPa. Sensitiviteten varierade i regel mellan ca 40 och 60.

Förslag till förstärkning med en stödbank och återfyllning inom skredområdet togs fram av Scandiaconsult 1982. Arbeten utfördes mellan 1982 till 1985. Under stödbanken har muddring av lera utförts ned till fast friktionsjord varefter återfyllning utförts med sprängsten, se Bilaga 2. Fyllningens mäktighet vid stödbanken varierar mellan ca 3 och 15 m.

Fyllningarna, väster om stödbanken, är lagda på de tidigare skred massorna som sannolikt till större delen består av lera. Fyllningarnas mäktighet varierar mellan ca 1 och 12 m och de underliggande massorna (leran) har en mäktighet på mellan ca 2 och 7 m.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

5.6.2 Lerlagrets egenskaper Planområdet har delats in i 3 delområden utifrån lerans egenskaper: Norr, Sydväst och Sydost, se Figur 5.2. Lerans odränerade skjuvhållfasthet för de olika områdena redovisas i Tabell 5.1 och 5.2.

Figur 5.2 Delområden utifrån lerans egenskaper.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Tabell 5.1 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Norr”.

Material Hållfasthetsparametrar

Karakteristiskt värde

Tunghet

[kN/m3]

Lera Odränerad skjuvhållfasthet

Djup 0 – 5,5: cuk=11 kPa

Djup 5,5 < x: cuk=11 + 1*(zdjup – 5,5) kPa

ck = cuk/10

15,5

Friktionsmaterial Friktionsvinkel

Φ’ = 32°

19

Tabell 5.2 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Sydväst”.

Material Hållfasthetsparametrar

Karakteristiskt värde

Tunghet

[kN/m3]

Lera Odränerad skjuvhållfasthet

Nivå: x > +30: cuk=19 kPa

Nivå: +30 - +15: cuk=19 + 1*znivå kPa, där znivå avser djupet under +30

Nivå: +15 > x: cuk=33,3 + 5,4*znivå kPa, där znivå avser djupet under +15

ck = cuk/10

15,5

Friktionsmaterial Friktionsvinkel

Φ’ = 33°

19

Tabell 5.3 Karakteristiska värden för odränerad skjuvhållfasthet för området ”Sydost”.

Material Hållfasthetsparametrar

Karakteristiskt värde

Tunghet

[kN/m3]

Lera Odränerad skjuvhållfasthet

Djup: 0 > x: cuk=40 kPa

ck = cuk/10

18

Friktionsmaterial Friktionsvinkel

Φ’ = 34°

18

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

5.7 Hydrogeologiska förhållanden De karakteristiska vattenstånden (RH2000) i Byfjorden är, enligt uppgifter från SMHI

HHW +1,55 MHW +1,06 MW +0,03 MLW -0,65 LLW -0,98

Bohusgeo har utfört portrycksmätning i friktionsjorden på 12,5 m djup som visar att trycknivån följer vattenståndsvariationen i havet. Den övre grundvattennivån i fyllningen bedöms således följa vattennivån i Byfjorden momentant. Enligt Norconsults undersökning så är grundvattennivån inåt land, åt väst, relativt högt på ca 0,5 till 1,5 meters djup under markytan.

5.8 Bergtekniska förhållanden Tidigare bergteknisk utredning utförd at ÅF Infrastructure AB, 2019-06-20, konstaterar att den västra och nordvästra sidan av täkten består av en grå-röd granitisk gnejs med inslag av klippande pegmatitgångar. Vidare beskriver rapporten att berget är kraftigt sprängskadat (cirka 2-5 m) vilket resulterar i att ytberget blir mycket uppsprucket som i sin tur ökar risken för blockutfall från bergslänt. 3 generella sprickset bedöms förekomma inom området som presenteras i Tabell 5.4 nedan. Det bör tas i beaktning att alla observationer är gjorda från håll eftersom aktiv verksamhet pågick (och fortfarande pågår) inom området och ett säkerhetsavstånd från slänterna således behövde hållas. Tabell 5.4 Generella sprickset bedömda i fält från tidigare utförd undersökning (ÅF Infrastructure AB)

Sprickset # Strykning (°) Stupning (°) Avstånd (m) 1 280 40 Ca 0,5 2 120 75 Ca 0,5 3 30 80 Ca 0,5

Dessa observationer går att extrapolera till övriga skärningar inom området. I den östra delen återfinns dock en något mörkare bergart som förmodas vara en basit eller gabbroid, detta har dock inte kunnat undersökas noggrannare då ett säkerhetsavstånd till bergslänterna behöver vidhållas. Höjden på bergslänterna varierar mellan ca 20m – 30m. För att bättre kunna bedöma och avgöra om sprickseten (Tabell 5.4) är helt representativa skulle mer fältarbete behövas.

Släntstabilitet Inom detaljplanen har flertalet slänters stabilitet analyserats. Tidigare utförda beräkningar relevanta för området ingår i detta PM. Fullständiga beräkningar av äldre undersökningar finns i ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10 samt ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.

Analyserna är utförda m.a.p. cirkulärcylindriska glidytor med karakteristiska värden enligt IEG rapport 4:2010 ”Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar”.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

5.9 Sammanfattning av utförda kontrollberäkningar I detta PM sammanställs tidigare utförda stabilitetsberäkningar för detaljplanen samt beskriver en ny utförd beräkning i sektion C1. Denna sektion är utförd i jordslänten som är belägen på bergtäktens norra överkant, på övre delen av bergsplatån. Geometrin på sektionen har baserats på inmätning med GPS samt avläsning av grundkartans höjdkurvor bortanför inmätningen. Beräkning har gjorts i aktuell sektion för att bedöma befintliga förhållanden samt eventuell nödvändig åtgärd för att uppfylla gällande stabilitetskrav.

Tidigare beräkningar har utförts i sektionerna A, B, C och D. Dessa sektioner har tidigare beräknats i ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10 men har uppdaterats för denna rapport.

Dessutom har beräkningar utanför detaljplanen, sektionerna A2 och C2, beaktats i denna rapport. Dessa sektioner har tidigare beräknats i ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10.

Sektionernas läge i plan visas i Figur 6.1.

Figur 6.1 Kontrollberäknade naturliga slänter.

5.9.1 Erforderlig säkerhetsfaktor Stabilitetsutredningen har utförts enligt IEG:s rapport 4:2010 ”Tillståndsbedömning/klassificering av naturliga slänter och slänter med befintlig bebyggelse och anläggningar” där erforderlig säkerhetsfaktor gäller för detaljerad stabilitetsutredning där markanvändningen avser ”Nyexploatering planläggning”. Enligt ovanstående gäller därmed rekommendation enligt Tabell 6.3.

Tabell 6.3 Intervall för rekommenderade säkerhetsfaktorer.

Nyexploatering planläggning

Fc 1,7-1,5

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Fkomb 1,5-1,4

FΦ 1,3

Val av erforderlig säkerhetsfaktor ska baseras på ett antal olika gynnsamma och ogynnsamma faktorer som beror på undersökningens omfattning och osäkerheten i beräkningsantaganden.

Inom det aktuella området utgörs marken av delvis fast lera och friktionsmaterial. Det undersökta området har relativt lågt antal utförda undersökningar. Geometrin är inmätt och välkänd.

Med utgångspunkt från de förutsättningar (både yttre och geotekniska) som råder inom det aktuella området rekommenderas säkerhetsnivå enligt Tabell 6.4 för denna detaljerade stabilitetsutredning.

Tabell 6.4 Vald erforderlig säkerhetsfaktor mot brott i de analyserade beräkningssektionerna.

Erforderlig säkerhetsfaktor

Fc 1,7

Fkomb 1,5

FΦ 1,3

5.10 Beräkningssektion C1

5.10.1 Geotekniska förhållanden Längst söderut finns berg i dagen. I nordligt riktning därifrån finns utlagt bergkrossmaterial som antas övergå till lera ca 40 meter bort.

Leran antas ha en högre skjuvhållfasthet på 25 kPa under fyllnadsmaterialet på grund av överkonsolideringen. Leran har en torrskorpa på ca 1 meter mäktighet. Djupet på leran är ca 10 meter och vilar på ett tunt lager friktionsjord.

Hållfasthetsvärdena på jorden har valts enligt Tabell 5.1.

5.10.2 Vattenstånd och portryck Vid beräkningarna har vattentrycket antagits vara hydrostatiskt och har satts till underkant torrskorpelera.

5.11 Beräkningssektioner A, B, C och D Dessa sektioner representerar jordmassorna ovanpå den högre bergsplatån i sydvästra delen av detaljplanen. Genom delområdet från norr mot söder går ett ytligt stråk av lera med ca 7 meters mäktighet som sedan viker av åt väster. Under leran finns ca 2-3 meter mäktigt friktionslager. Längre söderut tar friktionsjorden över och utgör hela jordmäktigheten till berg, förutom toppen som består av 2-3 meter mäktigt fyllnadslager. Ett mindre lokalt lager av torv har påträffats i en punkt men det bedöms att detta har en mycket begränsad omfattning. Längre söderut så lutar marken relativt jämt från +30 till +6,6 över en sträcka på ca 60 meter.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

Beräkningarna har uppdaterats för detta PM men för fullständig beskrivning och beräkning av detta område se ”PM/Geoteknik, Släntstabilitet industriområde Frölandshamn” upprättad av ÅF Infrastructure AB daterad 2019-06-10.

5.11.1 Vattenstånd och portryck Grundvattennivån har antagits som hydrostatisk från ca 2m till 4m djup.

5.11.2 Laster En dimensionerande trafiklast på 20 kPa har använts.

5.12 Beräkningssektioner A2 och C2 Dessa sektioner ligger ca 35m till 50m utanför detaljplaneområdet. De har beräknats vid stödbanken som anlades efter skredet 1973. Jorden består av ca 8m mäktigt sprängstensfyllning som överlagrar 1m till 2m lera som sedan följs av friktionsjord. Sprängstensfyllningen kommer inte spolas bort så med resonemanget att släntlutning blir 1:3 från släntfot samt att höjdskillnaden är 9m så kommer ett skred sträcka sig 3*9=27m bak från släntfot. Släntfot befinner sig ca 70m från detaljplanegränsen.

För fullständig uträkning och resultat se ”Projekterings-PM/Geoteknik Fröland stödbank” upprättad av Bohusgeo daterad 2015-06-10.

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

5.13 Resultat Tabell 6.3 Resultat befintliga förhållanden men totalsäkerhetsmetoden.

Sektion Odränerad analys

Fc

Dränerad analys

FΦ

Kombinerad analys

Fkomb

A 1,35 Ej ok 1,15 Ej ok

B - 1,05 Ej ok -

C - 1,05 Ej ok -

D - 1,38 Ok -

C1 1,80 Ok - 1,80 Ok

Tabell 6.4 Resultat för åtgärdsberäkningar med totalsäkerhetsmetoden.

Sektion Odränerad analys

Fc

Dränerad analys

FΦ

Kombinerad analys

Fkomb

A, 2:1 slänt 1,77 Ok - 1,54 Ok

B, 2:1 slänt - 1,53 Ok -

C, 2:1 slänt - 1,36 Ok -

Uddevalla kommun Geoteknisk utredning för Frölandshamn i Uddevalla 763419 Date 04/05/2020, Rev. Version number -

copyright© AFRY

6 Slutsats och rekommendation

6.1 Befintlig släntstabilitet Släntstabiliteten bakom stödbanken som ligger i sydöstra delen av området bedöms vara tillfredsställande och ej på verka detaljplanen.

Även jordslänten på den norra övre platån, som representeras av sektion C1 bedöms som tillfredsställande ur stabilitetssynpunkt.

Däremot bedöms jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån, som representeras av sektionerna A, B och C som inte tillfredställande ur stabilitetssynpunkt.

6.2 Befintlig släntstabilitet berg För området som helhet bedöms risken för blockutfall och ras i dagsläget vara hög (Januari, 2020). Detta beror till stor del på de kraftiga sprängskador som observerats i fält men detta går inte att säkerställa under rådande förhållanden. För att kunna bedöma stabiliteten av framtida slänter måste släntsidorna antingen skrotas eller sprängas med tätsöm i friskt berg för att sedan inspekteras av bergsakkunnig.

6.3 Restriktioner och stabilitetshöjande åtgärder För att jordslänten ner mot bergskanten uppe på den södra övre platån ska uppfylla erforderliga stabilitetskrav ska jorden anläggas med lutning som inte är brantare än 1:2. Denna lösning förutsätter ingen belastning utöver trafiklast.

På grund av att bergslänterna inom området är höga, ~20m – 30m, måste framtida stabiliserande åtgärder anpassas utefter detta. Detta ska göras genom att anlägga en jordslänt som inte är brantare än 1:2 framför bergsvägen, se ritning 18306-G101.

Bergsväggen i norra delen av området ska sprängas ner till +10 och jordslänt ska anläggas från bergskrön till marknivå med största lutning 1:2, se ritning 18306-G101.

Kompletterande undersökningar erfordras för eventuell ny byggnation bakom stödbanken i sydöstra delen av området samt ovanpå den övre södra platån för att bedöma markens sättningsförhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till berg en lämplig grundläggningsmetod.

Berg

Fy

Let

Lera ud

Lera OC ud

Fr

Längd [m]

-1 9 19 29 39 49 59 69 79 89 99 109

Niv

å

-10

0

10

20

30

DPGRÄNS

F = 1,80

+23,6

+11,9

Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)

Name: FrModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 32 °

Name: FyModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 19 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 35 °

Name: Lera OC udModel: S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³C-Top of Layer: 25 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/m

Name: Lera udModel: S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³C-Top of Layer: 11 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/m

Name: LetModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 15,5 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °

Slip Surface Option: Entry and ExitMethod: Morgenstern-PricePWP Conditions from: Piezometric LineDate: 2020-02-26Created By: Jonsson ErikLast Edited By: Jonsson Erik

Sektion: C1Delområde: FrölandAnalysmetod: Odränerad analysSkala: 1:400 (A3)

Directory: W:\Geoteknik -13955-\ANBUD OCH UPPDRAG\2018\18306 Stabilitet Frölandshamn - Geoutredning\Projektdokument\Beräkningar\Slope\11 kPa\File Name: Sektion C ud.gsz

STABILITET, FRÖLANDSHAMN

Höjdsystem: RH 2000

Bilaga 1

Berg

Fy

Let

Lera k

Lera OC k

Fr

Längd [m]

-1 9 19 29 39 49 59 69 79 89 99 109

Niv

å

-10

0

10

20

30

DPGRÄNS

F = 1,80

+23,6

+11,9

Name: BergModel: Bedrock (Impenetrable)

Name: FrModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 18 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 32 °

Name: FyModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 19 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 35 °

Name: Lera kModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 1,1 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 11 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1

Name: Lera OC kModel: Combined, S=f(depth)Unit Weight: 15,5 kN/m³Phi': 30 °C-Top of Layer: 2,5 kPaC-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mCu-Top of Layer: 25 kPaCu-Rate of Change: 0 (kN/m²)/mC/Cu Ratio: 0,1

Name: LetModel: Mohr-CoulombUnit Weight: 15,5 kN/m³Cohesion': 0 kPaPhi': 30 °

Slip Surface Option: Entry and ExitMethod: Morgenstern-PricePWP Conditions from: Piezometric LineDate: 2020-02-26Created By: Jonsson ErikLast Edited By: Jonsson Erik

Sektion: C1Delområde: FrölandAnalysmetod: Kombinerad analysSkala: 1:400 (A3)

Directory: W:\Geoteknik -13955-\ANBUD OCH UPPDRAG\2018\18306 Stabilitet Frölandshamn - Geoutredning\Projektdokument\Beräkningar\Slope\14 kPa\File Name: Sektion C 14 kPa komb - Copy.gsz

STABILITET, FRÖLANDSHAMN

Höjdsystem: RH 2000

Bilaga 1

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, befintliga förhållandenOdränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (m)

Berg Bedrock (Impenetrable)

Le 1 S=f(depth) 17 19 0

Le 2 S=f(datum) 17 19 1 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

Trafiklast 20 kPa18 m

+33,7

+31,0 +30,1

+24,5

+36,2F = 1,35

Le 1

Le 2

Sa

F = 1,90

+9,2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, befintliga förhållandenKombinerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (kPa) ((kN/ m²)/m) (m)

Berg Bedrock (Impenetrable)

Le 1 Combined, S=f(depth) 17 30 1,9 0 19 0

Le 2 Combined, S=f(datum) 17 30 1,9 0,1 19 1 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

F = 1,84

F = 1,15

+33,7

+31,0+30,1

+24,5

+36,2

Le 1

Le 2

Sa

+9,2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, planerade förhållandenOdränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (m)

Berg Bedrock (Impenetrable)

Le 1 S=f(depth) 17 19 0

Le 2 S=f(datum) 17 19 1 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

+33,7

+31,0 +30,7

+24,5

+36,2

Le 1

Le 2

Sa

F = 1,77

F = 1,80

Trafiklast 20 kPa18 m

+21,2

+9,2

1:2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion A, planerade förhållandenKombinerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°) (kPa) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (kPa) ((kN/ m²)/m) (m)

Berg Bedrock (Impenetrable)

Le 1 Combined, S=f(depth) 17 30 1,9 0 19 0

Le 2 Combined, S=f(datum) 17 30 1,9 0,1 19 1 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1Le 1

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

+33,7

+31,0 +30,7

+24,5

+36,2

Le 1

Le 2

Sa

F = 1,54

F = 1,69

+21,2

+9,2

1:2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion B, befintliga förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (°)

Berg Bedrock (Impenetrable)

F Mohr-Coulomb 20 0 45

Le 2 S=f(depth) 17 19 1

Let Mohr-Coulomb 17 0 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Längd

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

45

+39,0

+34,0+34,7

+31,9

+40,7

+33,8

Sa

F

Let

Le2

F = 1,05

+8,9

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion B, planerade förhållandenDränerad analys2020-04-221:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) ((kN/m²)/m) (kPa) (°)

Berg Bedrock (Impenetrable)

F Mohr-Coulomb 20 0 45

Le 2 S=f(depth) 17 19 1

Let Mohr-Coulomb 17 0 30

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Längd

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 105 110 115

Höj

d

5

10

15

20

25

30

35

40

45

+39,0

+34,0+34,7

+40,7

+33,8

Sa

F

Let

Le2

+8,9

+34,1

1:2+29,7

+20,9

F =1,53

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion C, befintliga förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°)

Berg Bedrock (Impenetrable)

F Mohr-Coulomb 20 0 45

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Höj

d

7

9

11

13

15

17

19

21

23

25

27

29

31

33

35

37

39

41

+32,7

+34,7

+27,9

+39,3

+33,7

Trafiklast 20 kPa6 m

F = 1,02

F = 1,05

F = 1,80

+9,2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion C, planerade förhållandenDränerad analys2020-04-241:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°)

Berg Bedrock (Impenetrable)

F Mohr-Coulomb 20 0 45

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

Längd

0 10 20 30 40 50 60 70 80

Höj

d

7

9

11

13

15

17

19

21

23

25

27

29

31

33

35

37

39

41

+32,7+33,9

+27,9

+39,3

+33,7

Trafiklast 20 kPa6 m

F = 1,36

+9,2

+21,2

1:2

Uppdrag: Släntstabilitet FrölandshamnSektion D, befintliga förhållandenKombinerad analys2020-04-221:300, A3Method: Morgenstern-PricePWP Conditions Source: Piezometric Line

(kN/m³) (kPa) (°)

Berg Bedrock (Impenetrable)

Sa Mohr-Coulomb 18 0 33,3

F = 1,38

F = 2,77

Bilaga 1

Bilaga 1

Bilaga 1

Bilaga 2

Bilaga 2

Bilaga 2

Bilaga 2

Bilaga 2

ÅF-Infrastructure AB, Grafiska vägen 2A, SE-412 63 Göteborg,

Registered office: Stockholm, Sweden

Tel +46 10 505 00 00, www.afconsult.com, Org nr 556185-2103

Släntstabilitet

industriområde

Fröland Uddevalla kommun PROJEKTERINGS PM GEOTEKNIK

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 1 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

DOKUMENTINFORMATION

Uppdrag Släntstabilitet industriområde Fröland

Uppdragsnummer 768174

GNR 19064

Datum 2019-06-14

Revidering

Beställare Uddevalla kommun

Beställarens referens Adam Gistedt

Uppdragsledare Mikael Isaksson

Tfn. 010 505 48 60

mikael.isaksson@afconsult.com

Upprättad av Erik Jonsson 2019-06-10

Granskad av Mikael Isaksson 2019-06-11

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 2 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

Innehållsförteckning

1 Objekt ............................................................................................................ 3

2 Syfte .............................................................................................................. 3

3 Styrande dokument.......................................................................................... 3

4 Underlag för projektering .................................................................................. 4

4.1 Planerad konstruktion ................................................................................ 4

4.2 Geotekniska undersökningar ....................................................................... 5

5 Befintliga förhållanden ...................................................................................... 5

5.1 Befintliga byggnader och anläggningar ......................................................... 5

5.2 Topografiska förhållanden och ytbeskaffenhet ............................................... 5

5.3 Geotekniska förhållanden ........................................................................... 6

Jorddjup och jordlagerföljd ................................................................... 6

Jordegenskaper ................................................................................... 6

5.4 Hydrogeologiska förhållanden...................................................................... 6

5.5 Sättningsförhållanden ................................................................................ 6

6 Släntstabilitet .................................................................................................. 6

6.1 Jordmodell och hållfasthetsparametrar ......................................................... 7

6.2 Resultat av stabilitetsberäkningar .............................................................. 10

7 Slutsats och rekommendation ......................................................................... 10

Bilagor

Bilaga 1 Stabilitetsberäkningar

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 3 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

1 Objekt På uppdrag av Uddevalla kommun har ÅF Infrastructure AB utfört geotekniska

undersökningar samt utrett alternativ till de slänter som föreskrivs i detaljplanen

genom stabilitetberäkningar för industriområde på Fröland, Uddevalla. Fröland ligger

ca 7 km väster om Uddevalla, se Figur 1.1.

Figur 1.1. Översiktbild över Fröland.

2 Syfte Syftet med denna undersökning är att ta fram alternativ till 1:2 slänten som anlägges

mot berget i detaljplanen för Fröland. Alternativen ska bättre tillvara ta den attraktiva

industrimark som finns inom röd markerat område i Figur 4.1. Föreliggande

geotekniska utredning har utförts med syfte att utreda markförhållandena och

stabilitetsförhållandena inom området.

Följande geotekniska PM kompletteras av ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-

20. Det är en beställarhandling och utnyttjas som underlag för fortsatt projektering.

Vid upprättande av bygghandlingar inarbetas de geotekniska uppgifter och

rekommendationer som överensstämmer med planerat grundläggningsarbete.

3 Styrande dokument Denna rapport ansluter till SS-EN 1997-1 med tillhörande nationell bilaga.

Styrande dokument är:

SS-EN 1997-1:2005 Eurokod 7 - Dimensionering av geokonstruktioner –

Del 1: Allmänna regler

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 4 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

För nationella val till Eurokod gäller följande dokument:

BFS 2015:6, EKS 10 Boverkets föreskrifter om ändring i verkets föreskrifter och

allmänna råd (2011:10) om tillämpning av europeiska

konstruktionsstandarder (eurokoder).

Följande dokument är rådgivande för objektet:

IEG Rapport 2:2008, Rev. 2 Tillämpningsdokument Grunder, SGF

IEG Rapport 6:2008, Rev. 1 Tillämpningsdokument Slänter och bankar, SGF

4 Underlag för projektering

4.1 Planerad konstruktion

Området där slänten, enligt detaljplan, ska anläggas ligger inom ett bergstäktområde.

I Figur 4.1, mellan det rödmarkerade och blåmarkerade området, visas det ungefärliga

läget för bergskanten idag. I det rödmarkerade området finns en lägre platå som man

vill kunna exploatera som industrimark och i det blå området finns en högre platå med

jordmassor som vilar på berget.

I ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-20 har en lösning projekterats på hur

bergsslänten ska anläggas. Detta geotekniska PM kompletterar den bergtekniska

undersökningen och visar hur jordmassorna på den högre platån inom det blå området

kan behandlas för att uppfylla gällande stabilitetskrav.

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 5 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

Figur 4.1. Ungefärligt läge för industriområdet som man vill exploatera är markerat i

rött, övre platån är markerad i blått och lägre sydöstra platån är markerad i grönt.

4.2 Geotekniska undersökningar

Nu utförda undersökningar utgörs av jord-bergsonderingar, CPT-sonderingar,

trycksonderingar, vingförsök där lera påträffats samt skruvprovtagningar. I anslutning

till området har även tidigare undersökningar utförts som använts i detta PM. Alla de

geotekniska undersökningarna redovisas i sin helhet i MUR/Geoteknik, daterad 2019-

06-10.

5 Befintliga förhållanden

5.1 Befintliga byggnader och anläggningar

Området används idag som bergstäkt. Mellan det rödmarkerade och blåmarkerade

området i Figur 4.1 är ungefärligt läge för bergsslänten som är gräns för täktens

framdrift.

5.2 Topografiska förhållanden och ytbeskaffenhet

Det studerade området har stora nivåskillnader. Det blåa området i Figur 4.1 består av

en högre platå än resten av området. Från det blåa området i riktning mot det röda

finns ett bergskrön ner mot botten på täkten. Höjdskillnaden mellan bergskrön och

bergsfot varier ca 16-23 meter. Från det blåa området i riktning mot det gröna lutar

marken på ca 1:4 ner mot en annan lägre platå som skiljer sig 20 meter i nivåskillnad.

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 6 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

Bergskrönet mellan blåa och röda området består av skadat berg i dagen på grund av

sprängning i bergstäkten. Inom det röda området finns jordmassor som tenderar att

ha ytlig lera i norra delen och fyllnadsmassor i södra delen. Den gröna området består

av ytlig siltig sand.

5.3 Geotekniska förhållanden

Jorddjup och jordlagerföljd

Jorddjupet inom det röda området varierar med allt från berg i dagen ner till 20

meters djup. I dess norra del går ett ytligt stråk med ca 7 meter mäktigt lerlager som

sedan viker av väster ut och bort från bergskrönet. Under leran finns ett ca 2-3 meter

mäktigt friktionslager. Längre söder ut tar friktionslagret över och utgör hela

jordmäktigheten ner till berg, förutom toppen som består av ca 2-3 mäktigt

fyllnadslager. Det har även påträffats ett mindre lager av torv i en punkt men det

bedöms att detta har en mycket begränsad omfattning.

Inom det gröna området finns jorddjup som varierar mellan 1,6-10,9 meters

mäktighet. Jordlagerföljden i den djupare delen har överst ett friktionslager med ca

3,8 meters mäktighet som utgörs av sand och silt. Därefter följer ett 2,6 meter

mäktigt lerlager. Leran överlagrar ett lager friktionsjord som vilar på berg.

Jordegenskaper

Leran inom det blå och gröna området är överkonsoliderad. Utvärderad

dimensionerande hållfasthet presenteras i Tabell 6.4.

Den naturliga vattenkvoten varierar mellan 10-50 procent och konflytgränsen på leran

bedöms ligga mellan 50-60 procent

5.4 Hydrogeologiska förhållanden

Grundvattenytan inom det blå området bedöms ligga ca 2,5 meter under

grundvattenytan i de sektioner med ytlig friktionsjord. I sektionen med ytlig lera

bedöms grundvattenytan befinna sig under leran i friktionsjorden. Grundvattenytan

kan variera mycket efter väder och tid på året.

5.5 Sättningsförhållanden

Marken inom det aktuella området bedöms vara överkonsoliderad vilket innebär att

sättningsförhållandena i området är gynnsamma.

6 Släntstabilitet Stabilitetsberäkningarna har utförts med programmet Geostudio 2019, Slope/W, i

både odränerad och kombinerad analys med beräkningsmetoden Morgenstern-Price.

Analyserna är utförda med avseende på cirkulärcylindriska glidytor med

dimensionerade värden enligt IEG:s rapport 6:2008 ”Slänter och banker”.

Beräkningarna hänförs till säkerhetsklass 2 (SK2).

För att området ska klassas som stabilt för planläggning enligt IEG:s rapport 6:2008

”Slänter och banker” erfordras att erhållen säkerhetsfaktor mot stabilitetsbrott ska

uppnå FEN≥1,0 för en detaljerad utredning.

Beräkningarna har utförts i fyra sektioner inom planområdet. Tre av sektionerna vetter

ner mot stupet i mitten av täktområdet, ovanför bergskanten. Ytterligare en sektion

har beräknats som går i sydlig riktning. Beräkningarna har utförts för befintliga

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 7 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

förhållanden samt med erforderlig avlastning efter att bergväggen stabiliserats med en

princip utformning enligt ”Bergteknisk utredning” daterad 2019-06-20. Sektionernas

läge syns i Figur 6.1.

Figur 6.1. Planläge beräknade sektioner.

6.1 Jordmodell och hållfasthetsparametrar

Dimensionerande hållfasthetsparametrar vid härledda värden beräknas med följande

ekvation när ett lågt värde är dimensionerande:

𝑋𝑑 =1

𝛾𝑚∗ η ∗ �̅�

Följande värde nyttjas när ett högt värde är dimensionerande:

𝑋𝑑 = 𝛾𝑚 ∗ η ∗ �̅�

Omräkningsfaktorn η som använts för att ta fram karakteristiska hållfasthetsvärden

presenteras i Tabell 6.1 och partialkoefficienterna γ som använts för att ta fram

karakteristiska hållfasthetsvärden presenteras i tabell 6.2.

A

B C

D

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 8 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

Tabell 6.1. η faktorer

η (1,2) 0,95

η(3) 1,0

η(4,5,6,7) 1,0

η 0,95

Tabell 6.2. Partialkoefficienter γ

Jordparameter Symbol Värde

Friktionsvinkel 𝛾Φ′ 1,3

Effektiv kohesion 𝛾c′ 1,3

Odränerad skjuvhållfasthet 𝛾cu′ 1,5

Tunghet 𝛾𝛾 1,0

Härledda värden �̅�

Figur 6.2. Härledd odränerad skjuvhållfasthet

0

5

10

15

20

25

300 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150

Niv

å [

m]

Odränerad skjuvhållfasthet (TOT)

cu [kPa]

19AF4 CPT

19AF8 CPT

19AF16B CPT

Utvärderad

19AF4 τvb kor

WLNC10-B2 τvb

kor WL

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 9 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

Tabell 6.3. Karakteristisk och dimensionerande hållfasthet

Material Hållfasthetparameter Tunghet kN/m3 Nivå

Torrskorpelera Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *

17 -

Lera 1 Odränerat Cuk=19 kPa Cud=12,7 kPa

Dränerad C’k = 0,1* Cuk kPa

C’d = C’k / 1,3 kPa Փ’k = 30° *

Փ’d = 23,9° *

17 * >+30

Lera 2 Odränerat Cuk=19+ 1,0*z kPa Cud=12,7 + 0,6*z kPa Dränerad

C’k = 0,1* Cuk kPa

C’d = C’k / 1,3 kPa Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *

17 * +30 till +15

Lera 3 Odränerat

Cuk=33,3+ 5,4*z kPa Cud=22,2 + 3,6*z kPa

Dränerad C’k = 0,1* Cuk kPa

C’d = C’k / 1,3 kPa

Փ’k = 30° * Փ’d = 23,9° *

17 * +15 och nedåt

Fyllning Փ’k = 45° * Փ’d = 37,6° *

20 -

Friktionsmaterial Փ’k = 33,3° Փ’d = 26,8°

18 * -

*Värde taget från ”TK Geo 13 version 2”

Grundvattennivån har antagits ca 2,5 meter under markytan i de sektioner som består

av friktionsjord. I sektion A där ett 3-6 meter mäktigt lerlager överlagrar

friktionsjorden har grundvattnet antagits i underkant av leran.

Bilaga 3

PM GEOTEKNIK

Projekterings PM Geoteknik 20190613 Page 10 (10)

W:\

Geo

tekn

ik -

13955-\

AN

BU

D O

CH

UP

PD

RA

G\2

019\1

9064 S

län

tsta

bilit

et

Frö

lan

dsh

am

n\P

roje

ktd

oku

men

t\D

oku

men

t\G

eo

tekn

ik\P

roje

kte

rin

gs

PM

Geo

tekn

ik 2

0190613.d

ocx

6.2 Resultat av stabilitetsberäkningar

I Tabell 6.5 nedan presenteras resultaten från de utförda beräkningarna.

Beräkningarna redovisas i sin helhet i Bilaga 1.

Tabell 6.4. Beräkningsresultat

Beräkning Beräknad säkerhetsfaktor

Bilaga

Sektion A, befintliga förhållanden

FC = 0,87 Fkomb = 0,69

EJ OK EJ OK

1:1

Sektion A, 2:1 slänt FC = 1,07 Fkomb =1,13

OK OK

1:2

Sektion B, befintliga förhållanden

Fdrän = 0,81 EJ OK 1:3

Sektion B, 2:1 slänt Fdrän = 1,18 OK 1:4

Sektion C, befintliga förhållanden

Fdrän = 0,72 EJ OK 1:5

Sektion C, 2:1 slänt Fdrän = 0,98 OK 1:6

Sektion D, befintliga förhållanden

Fdrän = 1,06 OK 1:7

7 Slutsats och rekommendation Slänten ner mot bergskanten uppe på den övre platån är i dagsläget ej tillfredställande

ur stabilitetssynpunkt.

För att jordmassorna uppe på den övre platån (blå område) ska uppfylla

stabilitetskraven efter att bergslänten har utformats såsom presenterat i ”Bergteknisk

utredning” daterad 2019-06-20 rekommenderas att jordslänten anläggs med en

lutning som inte är brantare än 1:2 och att denna släntfot är belägen minst 2 meter

från bergskanten. Ingen belastning utöver trafiklast har förutsatts för denna

utformning.

Jordmassorna som behöver schaktats bort ovanpå platån kan exempelvis delvis

placeras i botten av täkten mot bergsslänter för att säkra mot bergras i delar av

bergväggarna. Denna slänt får ha en lutning som ej är brantare än 1:2. Den flacka

släntlutningen innebär att potentiell industrimark försvinner i släntens utbredning.

Om byggnation planeras uppe på platån (blå området) krävs lastrestriktioner för detta

området. Utbredning och storlek av lastrestriktionen bestäms genom ytterligare

stabilitetsberäkningar i senare skede när önskad planläggning av det blå området är

bestämt.

Bilaga 3

BOHUSGEO AB

Bohusgeo AB Tel. vxl Webb Orgnr

Bastiongatan 26 0522-946 50 www.bohusgeo.se 556601-5243

451 50 Uddevalla

Uppdragsansvarig: Henrik Lundström

Handläggare: Henrik Lundström

Granskning: Mats Falck

Uppdragsnr. 14155

Datum 2015-06-10

Revision

Fröland stödbank

Uddevalla, Uddevalla kommun

Släntstabilitetsutredning

Projekterings-PM/Geoteknik

Bilaga 3

Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum

2 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

Innehåll 1 Uppdrag .............................................................................................. 3 2 Syfte.................................................................................................... 3 3 Underlag ............................................................................................. 3 4 Styrande dokument ............................................................................. 3 5 Planerad byggnation ........................................................................... 3 6 Befintliga förhållanden ......................................................................... 4

6.1 Mark, vegetation och topografi ..................................................... 4 6.2 Geotekniska förhållanden............................................................. 4 6.3 Geohydrologiska förhållanden ...................................................... 5

7 Släntstabilitet ....................................................................................... 5 7.1 Allmänt ......................................................................................... 5 7.2 Valda parametrar ......................................................................... 6 7.3 Beräkningar befintliga förhållanden .............................................. 6 7.4 Beräkningar belastningsbegränsning ........................................... 7 7.5 Resultat/slutsats ........................................................................... 7

8 Kompletterande undersökningar i samband med projektering och byggande ................................................................................................... 7

Bilagor Bilaga 1:1-1:3 Gynnsamma och ogynnsamma faktorer

Bilaga 2:1-2:3 Sammanställning av skjuvhållfastheter och

friktionsvinklar samt konsolideringsdiagram

Bilaga 3:1-3:3 Släntstabilitetsberäkningar

Bilaga 4:1-4:2 Tolkade jordlager i sektion A och C

Bilaga 3

Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida

Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10 3 (7)

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

1 Uppdrag

På uppdrag av Mark och Exploatering, Uddevalla kommun har vi utfört en

geoteknisk undersökning för en befintlig stödbank vid Fröland i Uddevalla.

Stödbank utgörs av sprängsten som lades ut mellan 1982 och 1985 inom

skredområdet som uppkom 1973. Enligt uppgift lades stödbanken ut efter en

muddring till fast botten av friktionsjord för att erhålla en väg över

skredområdet. Området bakom stödbanken har därefter fyllts ut.

2 Syfte

Undersökningen syftar till att utreda släntstabilitetsförhållandena för den

befintliga stödbanken.

3 Underlag

Underlaget för de i denna PM redovisade utvärderingarna utgörs av:

fält- och laboratoriearbeten utförda av oss för projektet. Resultaten

finns redovisade i en MUR/Geo 2015-06-01 (uppdrag 14155).

översiktlig geoteknisk utredning utförd av oss 2009-2010, redovisad

i en PM2010-01-28, (uppdrag U08045).

PM 2010-06-11, rev 2010-07-06 beträffande geotekniska

förhållhanden, utförd av Norconsult.

4 Styrande dokument

Utredningen har utförts i enlighet med tillämpliga delar i dokument

förtecknade i Tabell 1.

Tabell 1 Styrdokument

Typ av utredning Styrande dokument

Alla utredningar

SS-EN 1997-1

IEG Rapport 2:2008, rev 3

IEG Rapport 4:2008, rev 1

Släntstabilitet

Skredkommissionens rapport 3:95

IEG Rapport 4:2010

TKGeo

Slänter och bankar IEG Rapport 6:2008, rev 1

5 Planerad byggnation

Området vid den befintlig stödbanken användas i dag som industrimark. I

samband med våra undersökningar användes området till timmerupplag.

Uppgift om planerad ny bebyggelse föreligger ej i dagsläget.

Bilaga 3

Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum

4 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

6 Befintliga förhållanden

6.1 Mark, vegetation och topografi

Det undersökta området är ca 100 x 30 m och utgörs av ett

utfyllnadsområde. I öster gränsar området till havet och i söder till en

befintlig kajanläggning, i norr och väster till bergkross-verksamhet och

asfaltstillverkning.

På landsidan varierar markytans nivå mellan ca +3 och ca +4. Havsbottens

nivå varierar i huvudsak mellan ca -3 till -12. Stödbankens slänt ut mot

vattnet har en lutning som varierar mellan ca 1:1,5 till ca 1:2. Nivåer, mm

framgår av ritning G101 i MUR/Geo.

6.2 Geotekniska förhållanden

6.2.1 På land

Det totala sonderingsdjupet varierar mellan ca 10 och ca 20 m. Jordlagren

bedöms i huvudsak från markytan räknat utgöras av:

• Fyllning

• Lera (finns endast lokalt)

• Friktionsjord vilande på berg

Fyllningen utgörs av sprängsten med en mäktighet av 10 á 15 m. Fyllningen

innehåller i regel rikligt med stora block. Provtagningar har ej utförts av

fyllningen, utan fyllningens sammansättning baseras tolkningar av jord-

bergsonderingar. Enligt uppgift kommer fyllningen från överskott från

bergkross verksamheten.

Lera finns endast mycket lokalt under sprängstensfyllningen, inom

områdets norra del. Lerans tjocklek är enligt provtagningarna endast 1-2 m.

Leran är siltig. Vattenkvoten och konflytgränsen har uppmätts till ca 40 %.

Skjuvhållfastheten har i fält bestämts genom CPT-sonderingar och på

laboratorium genom konförsök och direkta skjuvförsök. Dessutom har en

empirisk utvärdering med ledning av utförda CRS-försök utförts. En

sammanställning av skjuvhållfastheterna redovisas enligt i bilaga 2. Den,

med hänsyn till konflytgränsen, korrigerade skjuvhållfastheten uppgår i

regel till mellan ca 30 och ca 60 kPa. Enstaka lägre värden har erhållits med

utvärdering av CPT sondering, men dessa värden bedöms ej vara

representativa eftersom leran delvis bedöms vara störd på grund av

foderrörsdrivningen med vattenspolning.

Sensitiviteten är i enstaka prov uppmätt till 22 och leran bedöms därmed

vara mellansensitiv.

För att undersöka lerans sättningsegenskaper har kompressionsförsök typ

CRS utförts. I bilaga 2 redovisas lerans konsolideringsförhållanden i punkt

17.

Friktionsjorden under leran utgörs i huvudsak av sand och silt.

Vattenkvoten har uppmätts till 20 á 25 %. Från CPT-sonderingar har

friktionsvinkeln utvärderats till mellan ca 28 och ca 36 grader, se bilaga 2.

Bilaga 3

Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida

Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10 5 (7)

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

Trycksonderingarna har i regel trängt ned endast mellan ca 2 och ca 3 m och

stoppat i den fast lagrade friktionsjorden, i regel utan att stopp mot sten,

block eller berg erhållits.

Bergnivån har bestämts genom jord-bergsondering och är belägen på 10 -

20 m djup under markytan (nivån ca -10 till -20).

6.2.2 I havet

Enligt äldre undersökningar utförda i havet finns lösare jordlager som

troligen utgörs av lera, sand och silt. I endast en undersökningspunkt utförd

efter skredet finns provtagning utförd. Provtagningen visar att lera, sand och

silt finns ner till ett djup av ca 5 á 6 m under havsbotten. Sonderingarna är

svårtolkade och vår bedömning är att det kan finnas lösa jordlager ner till

mellan ca 1 och 5 á 6 m under havsbotten ca 20 m ut från land.

Tolkade jordlager i tre sektioner redovisas i bilaga 4.

6.3 Geohydrologiska förhållanden

Portrycksmätning med logger, installerad i friktionsjorden, på ca 12.5 m

djup visar att trycknivån följer vattenståndsvariationen i havet. De

uppmätta trycknivåerna redovisas i vår MUR/Geo.

Den övre grundvattennivån (0-trycksnivån) och som är belägen i

fyllningen, bedöms med ledning av mätningarna följa vattennivå i havet

momentant. Fyllningen bedöms vara mycket permeabel och en hydrostatisk

tryckfördelning bedöms därför alltid råda i denna.

Vid släntstabilitetsberäkningarna har lägsta lågvatten -1,45 i RH70 använts.

7 Släntstabilitet

7.1 Allmänt

Släntstabiliteten har beräknats i 2 sektioner A och C, se placering i

MUR/Geo.

Stabilitetsberäkningarna har utförts med datorprogrammet Geosuite

Stability. Beräkningarna har utförts med cirkulärcylindriska och optimerade

glidytor för odränerad (Fc), kombinerad analys (Fkomb) och dränerad analys

(F) i de fall detta är tillämpligt. Beräkningarna är utförda med

totalsäkerhetsanalys.

Den utförda undersökningen bedöms motsvara fördjupad nivå enligt IEG

R4:2010. Erforderliga säkerhetsfaktorer enligt IEG R4:2010 framgår av

Tabell 2.

Tabell 2 Erforderliga säkerhetsfaktorer enligt IEG R4:2010

Utredningsnivå Fc Fkomb F

Fördjupad

utredning

Planläggning

≥1.5-1.4 ≥1.4-1.3 ≥1.3

Bilaga 3

Sida Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum

6 (7) Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

För att välja erforderliga säkerhetsfaktorer har en värdering gjorts utifrån en

sammanställning av gynnsamma och ogynnsamma förhållanden enligt tabell

4.1a-4.1 i IEG Rapport 4:2010. Sammanställningen redovisas i bilaga 1.

Följande säkerhetsfaktorer har valts enligt Tabell 3.

Tabell 3 Valda erforderliga säkerhetsfaktorer

Fc Fkomb F

Fördjupad

utredning

Planläggning

≥1.43 ≥1.33 ≥1.3

7.2 Valda parametrar

7.2.1 Skjuvhållfasthet

Valda skjuvhållfastheter och friktionsvinklar framgår av bilaga 2. Ett

försiktigt valt värde för lerans skjuvhållfasthet på 10 kPa har använts i

vattenområdet. Uppskattningsvis har ca 5-8 m lera överlagrat den

kvarliggande leran före skredet 1973. Skjuvhållfastheten bedöms som lägst

vara 10 kPa. Skjuvhållfastheten har dock liten betydelse för de farligaste

glidytorna.

7.2.2 Portryck

Vid beräkningarna har LLW i havet använts. En tydlig koppling/likhet

mellan tidvatten och uppmätta portryck i friktionsjorden finns. En

hydrostatisk tryckfördelning har valts genom jordprofilen i stödbanken.

7.2.3 Laster

Trafiklast 13 kPa enligt Tk Geo har använts. Ett ogynnsamt fall med

trafiklasten ända ut på släntkrön har redovisats. I verkligheten belastats inte

släntkrönet ända ut av trafik. En zon på ca 2 m närmast släntkrön bör lämnas

belastningsfri då packningsförållanden mm är okända.

En beräkning har utförts för att kontrollera vilken största ytlast stödbanken

klarar med tillfredsställande säkerhetsfaktor. Beräkningen är gjord i sektion

A som är den mest känsliga sektionen med 35 kPa på markytan ca 8 m

bakom släntkrön.

7.3 Beräkningar befintliga förhållanden

Beräknade säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 4.

Tabell 4. Beräknade säkerhetsfaktorer, befintliga förhållanden

Sektion\Analys Fc F Fkomb

A 1,72 (1,65) 1,68(1,64)

C 1,53 1,38 1,53

(X.XX) avser glidyta med oregelbunden form, optimerad glidyta

Bilaga 3

Uppdrag Handling Uppdragsnr Datum Rev.datum Sida

Fröland stödbank Projekterings-PM/Geoteknik

14155 2015-06-10 7 (7)

k:\

20

14

\141

55

_fr

öla

nd

stö

db

an

k\t

ekn

ik\u

tre

dnin

g\p

m\p

m1

50

61

0.d

ocx/h

l

ma

ll: p

roj-p

m

7.4 Beräkningar belastningsbegränsning

Beräknade säkerhetsfaktorer redovisas i Tabell 4.

Tabell 5. Beräknade säkerhetsfaktorer, befintliga förhållanden

Sektion\Analys Fc F Fkomb

A, 35 kPa i belastning 1,58 (1,46) - 1,59 (1,45)

(X.XX) avser glidyta med oregelbunden form, optimerad glidyta

7.5 Resultat/slutsats

Den utförda muddringen och stödbanken som tidigare utförts har verifierats

med utförda undersökningar. I bilaga 4 redovisas tre utvalda sektionen där

det planerade utförandet för stödbanken lagts in tillsammans med de nu

utförda undersökningarna. I samtliga sektioner utom i sektion A har ingen

”lös” lera kunnat återfinnas under stödbanken i de sonderade punkterna. I

sektion A bedöms det lokalt kunna finnas upp till 2 m lera under

stödbanken.

Släntstabiliteten bedöms under nuvarande förhållanden vara

tillfredställande. I bilaga 3 redovisas en belastning av 35 kPa bakom

stödbanken. Denna belastning är vad som kan tillåtas som framtida

belastning i området. Denna belastningsbegränsning bör gälla inom sektion

A-B, se ritning i MUR/Geo. Belastningsbegränsningen skall gälla 8 m från

släntkrön. Trafikering ska ej utföras närmare än 2 m från släntkrön och

lasten begränsas till 13 kPa från 2-8 meter bakom släntkrön.

8 Kompletterande undersökningar i samband med projektering och byggande

Föreliggande undersökning gäller inom ett begränsat område vid

stödbanken. Kompletterande undersökningar erfodras för eventuell ny

byggnation bakom stödbanken för att bedöma marken sättnings-

förhållanden och lämplig grundläggning. Sannolikt är borrade pålar till

berg en lämplig grundläggningsmetod.

Bilaga 3

STRANDLINJEN INNAN SKREDET

SKREDET-1994

STRANDLINJEN EFTER SKREDETSTRANDLINJEN EFTER SKREDET

STRANDLINJEN INNAN SKREDET

SKREDET-1973

SKREDET 1973

SKREDET-1994STRANDLINJEN INNAN SKREDET