Absorcion de Gases
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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO
FACULTAD DE INGENIERÍA QUÍMICA
ESCUELA PROFESIONAL DE ING. QUIMICA
LABORATORIO DE INGENIERIA QUIMICA II
TEMA:
ABSORCION DE GASES
PROFESOR:
Ing. Carlos Angeles Queirolo
ALUMNOS:
Altamirano Oncoy, Any K. 082133-K
Calderón Vargas, Diego A. 090093-D
García Martínez, Tulio I. 050789-H
Rebatta Huarcaya, Pablo M. 090877-E
Rojas Tacuchi, Katia 072808-E
GRUPO HORARIO: 04 - Q
FECHA DE REALIZACIÓN: 26-06-2014
FECHA DE PRESENTACIÓN: 03-07-2014
2014-A
Laboratorio de
INDICE
INDICE...........................................................................................................2
I. INTRODUCCION.....................................................................................3
II. MARCO TEORICO................................................................................8
2.1 ABSORCION DE GASES...................................................................4
2.2 TORRE DE RELLENO........................................................................4
2.3 TIPOS FRECUENTOS DE CUERPO DE RELLENOS.........................6
2.3 VELOCIDAD DE ABSORCION..........................................................6
III. EQUIPOS Y MATERIALES................................................................8
IV. PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL..................................................13
V. OBSERVACIONES EXPERIMENTALES.............................................16
VI. DATOS EXPERIEMTALES.................................................................17
VII. RESULTADOS OBTENIDOS Y CALCULADOS...............................18
VIII. ANALISIS DE RESULTADOS.........................................................30
IX. CONCLUSIONES................................................................................30
X. BIBLIOGRAFIA CONSULTADA.........................................................30
ANEXOS......................................................................................................31
I.- INTRODUCCION
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Laboratorio de
La absorción de gases es una operación básica de ingeniería química,
efectúa el transporte de materia del componente o componentes de la fase
gaseosa solubles en el líquido absorbente, desde la fase gaseosa a la
liquida.
Operación de transferencia de materia cuyo objetivo es separar uno o más
componentes.
Se produce una transferencia de materia entre dos fases inmiscibles, veces
un soluto se recupera de un líquido poniendo este en contacto con un gas
inerte.
Tal operación, que es inversa de la absorción, recibe el nombre de desorción
de gases, des absorción o scripting. Operación unitaria en la cual la mezcla
gaseosa pone en contacto con el líquido.
II.- MARCO TEORICO
2.1 ABSORCIÓN DE GASES
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Laboratorio de
En la absorción de gases un vapor soluble se absorbe desde su mezcla con un gas inerte por medio de un líquido en el que el gas soluble es más o menos soluble. El lavado de amoníaco a partir de una mezcla de amoníaco y aire por medio de agua líquida es un ejemplo típico. El soluto se recupera después del líquido por destilación, y el líquido absorbente se puede desechar o ser reutilizado. A veces un soluto se recupera de un líquido poniendo éste en contacto con un gas inerte. Tal operación, que es inversa de la absorción, recibe el nombre de deserción de gases o stripping.
I.2 TORRES DE RELLENO
Un aparato frecuentemente utilizado en absorción de gases y en algunas otras operaciones es la torre de relleno, un ejemplo de ésta se representa en la Figura1.
El dispositivo consiste en:
Una columna cilíndrica, o torre, equipada con una entrada de gas y un espacio de distribución en la parte inferior.
Una entrada de líquido y un distribuidor en la parte superior. Salidas para el gas y el líquido por cabeza y cola,
respectivamente. Una masa soportada de cuerpos sólidos inertes que recibe el
nombre de relleno de la torre.
El soporte ha de tener una gran fracción de área libre de forma que no se produzca inundación en el plato de soporte. La entrada del líquido, que puede ser disolvente puro o una disolución diluida del soluto en el disolvente, y que recibe el nombre de líquido agotado, se distribuye sobre la parte superior del relleno mediante un distribuidor y, en la operación ideal, moja uniformemente la superficie del relleno.
El gas que contiene el soluto, o gas rico, entra en el espacio de distribución situado debajo del relleno y asciende a través de los intersticios del relleno en contracorriente con el flujo de líquidos. El relleno proporciona una gran área de contacto entre el líquido y el gas, favoreciendo así un íntimo contacto entre las fases. El soluto contenido en el gas rico es absorbido por el líquido fresco que entra en la torre, y el gas diluido o agotado abandona la torre.
Figura1: Torre de relleno
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Laboratorio de
Fuente: Warren L. McCabe; Julian C.Smith; Peter Harriott, “Operaciones unitarias en Ingeniería química”
El líquido se enriquece en soluto a medida que desciende por la torre y el líquido concentrado sale por el fondo de la torre.
Los principales requerimientos de un relleno de torre son:
1. Ha de ser químicamente inerte frente a los fluidos de la torre.2. Ha de ser resistente mecánicamente sin tener un peso excesivo.3. Ha de tener pasos adecuados para ambas corrientes sin excesiva
retención de líquido o caída de presión.4. Ha de proporcionar un buen contacto entre el líquido y el gas.5. Ha de tener un coste razonable.
I.3 TIPOS FRECUENTES DE CUERPOS DE RELLENOS
La mayoría de los rellenos de torre se construyen con materiales baratos, inertes y relativamente ligeros, tales como arcilla, porcelana o diferentes plásticos. A veces se utilizan anillos metálicos de pared delgada, de acero o aluminio. La porosidad del lecho y el paso para los fluidos se fuerzan haciendo las unidades de relleno irregulares o huecas, de forma que se entrelazan para dar lugar a estructuras abiertas con una porosidad de 60 a 95 por 100.
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Laboratorio de
Figura 2: Cuerpos de relleno típicos: (a) montura de Berl; (b) montura Intalox;(c) anillo Raschig; (d) anillo Pall.
Fuente: Warren L. McCabe; Julian C.Smith; Peter Harriott, “Operaciones unitarias en Ingeniería química”
I.4 VELOCIDAD DE ABSORCIÓN
En un proceso de absorción en estado estacionario, la velocidad de transferencia de materia a través de la película de gas será la misma que la de la transferencia a través de la película de líquido, pudiendo escribir la ecuación general para la transferencia de materia de la forma.
Donde PG es la presión parcial en la masa de gas, CL es la concentración en la masa del líquido, y P i Y Ci son los valores de la concentración en la interfase en donde se supone existen condiciones de equilibrio. Por lo tanto:
Estas condiciones pueden ilustrarse gráficamente de la forma mostrada en la figura 3 en la que ABF es la curva de equilibrio.
Figura 3: Fuentes impulsoras en las fases gaseosa y liquida
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Laboratorio de
Fuente: J.M Coulson, J. F Richardson, J. R. Backhurst “Ingeniería química: Operaciones básicas”
III.- EQUIPOS Y MATERIALES
1. Balanza Mecánica De Triple Brazo OHAUS. Tres brazos con indicadores o muescas alineados. Resorte de compensación de ajuste de "cero" Capacidad de pesaje: 2610g
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Laboratorio de
Sensibilidad: 0.1g
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Laboratorio de
Figura 4
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
2. Equipo Torre de Absorción
Figura 5 Figura 6
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
3. ProbetaEs un instrumento de laboratorio de química que se usa para: Medir el volumen de las sustancias.
Figura 7
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
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Laboratorio de
4. CronómetroEs un reloj que mide con gran precisión, un tiempo determinado en fracciones de segundos.
Figura 8
Fuente: Imagen de internet
5. EspátulaEs una lámina plana angosta que se encuentra adherida a un mango hecho de madera, plástico o meta, es utilizada principalmente para:tomar pequeñas cantidades de compuestos o sustancias sólidas, especialmente las granulares.
Figura 9
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
6. Vaso de Precipitado
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Laboratorio de
Un vaso de precipitados es un recipiente cilíndrico de vidrio fino que se utiliza muy comúnmente en el laboratorio, sobre todo, para preparar o calentar sustancias y traspasar líquidos.
Figura 10
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
7. Hidróxido de sodio
También conocido como soda cáustica o sosa cáustica es un hidróxido cáustico usado en la industria (principalmente como una base química).
A temperatura ambiente, el hidróxido de sodio es un sólido blanco cristalino sin olor que absorbe humedad del aire (higroscópico).
Figura 11
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
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8. PicetaSon recipientes de plástico que se llenan generalmente con agua destilada.Uso: Se les emplea fácilmente para enjuagar materiales previamente
lavados, completar volúmenes de líquidos y lavar precipitados.
Figura 12
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
9. Equipo de titulaciónEl equipo de titulación consiste en una bureta, y un matraz erlenmeyer. Aparte de esto, tienes que agregarle unas cinco gotitas al matraz de fenolftaleína.
Figura 13
Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
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Laboratorio de
IV.-PROCEDIMIENTO EXPERIMENTAL
Preparar 500 ml de una solución 0.01 M de NaOH y armar el equipo de titulación con el indicador de fenolftaleína.
Figura 14 Figura 15
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-
UNAC
Llenar el tanque hasta 3/4 de su nivel con agua, de preferencia desionizada y con hielo para bajar la temperatura para que haya una mejor absorción.
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Laboratorio de
Figura 16 Figura 17
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-
UNAC
Encender la bomba y regular el caudal de agua a 200 litros/h.
Figura 18 Figura 19
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-
UNAC
Encender el compresor y regular el caudal de aire a 30 litros/minuto.
Figura 20 Figura 21
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Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-
UNAC
Abrir lentamente la válvula del CO2 y regular el caudal a 15 litros/min.
Figura 22 Figura 23
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
Tomar la temperatura al líquido que va a re-circular. Después de 15 minutos, en condiciones estacionarias, tomar una muestra de 150 ml del líquido salida del fondo de la columna.
Figura 24
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Fuente: foto tomada en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
Medir 50 ml de la muestra y titular con la solución de NaOH.
Figura 25 Figura 26
Fuente: fotos tomadas en el Laboratorio de Operaciones Unitarias (LOPU)-UNAC
Repetir la toma de muestras cada 10 minutos, por dos veces más, así como la titulación.
V.-OBSERVACIONES EXPERIMENTALES
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El flujo del aire que se controlaba en la torre de absorción oscilaba ligeramente al inicio y al final de la prueba, se descarta esas variaciones por maneja un flujo volumétrico grande.
Lavar bien las fiolas, probeta y el vaso de precipitado antes de repetir las titulaciones para tener un resultado similar y/o homogéneo y evitar así un error mayor en los resultados.
No solo el agua es un solvente utilizado para la absorción de gases, pues esto se elige por ser de menor costo.
El liquido que contiene el soluto, o liquido rico, entra en el espacio de distribución situado tope del relleno y desciende a través de los intersticios del relleno.
VI.-DATOS EXPERIMENTALES
Se tomó muestra de la fase líquida al salir de la torre de absorción, se procedió a titular con una solución 0.01 M de NaOH, obteniéndose los siguientes datos:
Tabla: 1
I. 1ra Titulación
2da Titulación
II. 3raTitulación
4t Titulación
Volumen de muestra
50 ml 50 ml 50 ml 50 ml
Volumen gastado de NaOH
17.0 ml 16.6 ml 15.0 ml 16.0 ml
Flujo de CO2 15 L/min 15 L/min 15 L/min 15 L/min
Fuente: Elaboración propia
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VII.-RESULTADOS OBTENIDOS Y CALCULOS EFECTUADOS
Cálculos experimentales
Contantes de Henry: Tabla 2
TºC Hx10^(-4) atm/fm
0 0.0728
10 0.104
20 0.142
30 0.186
40 0.233
50 0.283
60 0.341
Fuente: elaboración propia
Grafica N°1
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0 10 20 30 40 50 60 700
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
f(x) = 2.38095238095238E-05 x² + 0.00304857142857143 x + 0.0721333333333333R² = 0.999916549870134
Temperatura °C
Hx10
(̂-4) a
tm/f
m
Fuente: elaboración propia
A 18°C tenemos
y = 2.38095E-05*(18)2 + 0.003048571*(18) + 0.072133333
H = 0.13472*10-4 atm/fm
Hallando la pendiente a fracciones molares:
m=100H A MWA
760∗PT∗MWB∗(1−x¿)
m= 100∗0.13472∗44 g /mol760∗1atm∗18 g/mol∗(1)
m=4.333∗10−6
Curva de equilibrio:
Y=( 0.13472∗10−4 X1+0.9999 X
)
De la curva de equilibrio también:
X 1max=( Y 1m+ (1−m )Y 1
)
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Laboratorio de
X 1max=( Y 1
4.333∗10−6+(1−4.333∗10−6 )Y 1)
Primera toma de muestra
Los flujos que se controlaron para la torre fueron:
Flujo de CO2: 15L/min
Flujo de aire: 30L/min
Flujo de agua: 200L/h
Fuente elaboración propia
Cálculo de concentración de líquido de salida.
CCO2*VCO2 =Csoda*Vt
CCO2=VT∗0.01Vmuestra
Vmuestra=30mL
VT=17mL
CCO2=17mL∗0.001M
30mL
CCO2=5.6667∗10−4M
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Laboratorio de
El balance de materia:
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
De los cuales:
X2= 0
Y1 = 15/30 = 0.5 mol CO2/mol aire (relación de volúmenes equivalente a relación de moles)
Gs= 30 L/min (aire) 1 mol ocupa a condiciones normales 22.4 L, entonces:Gs= (30/22.4)*(273.15/(273.15+18)) = 1.2564859 mol/min de aire.
Ls= 200L/h, teniendo en cuenta que la densidad del agua a 18°C es 998.4Kg/m3.
Ls=200 Lh∙1
m3
1000 L∙998.4
Kgm3 ∙
1Kmol18Kg
∙1000mol1Kmol
∙1h60min
=184.8889 molmin
Ls = 184.8889 mol/min
Teniendo en cuenta la siguiente relación:
C1=ρ sol∙(% peso)100∙ MWCO 2
Acomodando la relación en función del porcentaje en peso:
% peso=C1 ∙100 ∙ MW CO2
ρ sol
% peso=5.6667∗10−4 mol
L∙100 ∙44
KgKmol
∙1Kmol1000mol
998.4Kgm3 ∙1
m3
1000 L
% peso=2.4973 ∙10−3
x1=
% pesoMWCO2
% pesoMWCO2
+ 1−% pesoMWH 2O
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Laboratorio de
x1=
2.4973∙10−3
44 g /mol2.4973 ∙10−3
44 g /mol+ 1−2.4973 ∙10
−3
18 g/mol
x1=1.023 ∙10−3
X 1= 1.023∙10−3
1−1.023 ∙10−3
X 1=1.024 ∙10−3
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
184.889mol/min1.256443mol/min
= 0.5−Y 2
1.024 ∙10−3
Y 2=0.3493
Hallando la concentración de gas de salida:
y 2= 0.34931+0.3493
y 2=0.25887La relación Ls/Gs utilizada:
LsGs
= 184.889mol /min1.256443mol /min
LsGs
=147.152716
Hallando la relación Lsmin/Gs:LsmínGs
=0.5−0.3493X 1max
X 1max=( 0.5
4.333∗10−6+(1−4.333∗10−6 )∗0.5)
X 1max=0.9999Reemplazando:
LsmínGs
=0.5−0.34930.9999
LsmínGs
=0.1507
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Laboratorio de
Segunda toma de muestra
Los flujos que se controlaron para la torre fueron:
Flujo de CO2: 15L/min
Flujo de aire: 30L/min
Flujo de agua: 200L/h
Cálculo de concentración de líquido de salida.
Vmuestra=30mL
VT=16.6mL
CCO2=16.6mL∗0.001M
30mL
CCO2=5.5333∗10−4M
El balance de materia:
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
De los cuales:
X2= 0
Y1 = 15/30 = 0.5 mol CO2/mol aire (relación de volúmenes equivalente a relación de moles)
Gs= 30 L/min (aire) 1 mol ocupa a condiciones normales 22.4 L, entonces:Gs= (30/22.4)*(273.15/(273.15+18)) = 1.2564859 mol/min de aire.
Ls= 200L/h, teniendo en cuenta que la densidad del agua a 18°C es 998.4Kg/m3.
Ls=200 Lh∙1
m3
1000 L∙998.4
Kgm3 ∙
1Kmol18Kg
∙1000mol1Kmol
∙1h60min
=184.8889 molmin
Ls = 184.8889 mol/min
Teniendo en cuenta la siguiente relación:
Página 23
Laboratorio de
C2=ρ sol∙ (% peso)100 ∙MWCO 2
Acomodando la relación en función del porcentaje en peso:
% peso=C2 ∙100 ∙ MWCO2
ρ sol
% peso=5.5333∗10−4 mol
L∙100 ∙44
KgKmol
∙1Kmol1000mol
998.4Kgm3 ∙1
m3
1000 L
% peso=2.43855 ∙10−3
x1=
2.43855∙10−3
44 g /mol2.43855 ∙10−3
44 g /mol+ 1−2.43855 ∙10
−3
18g /mol
x1=9.9902 ∙10−4
X 1= 9.9902 ∙10−4
1−9.9902∙10−4
X 1=1 ∙10−3
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
184.889mol/min1.256443mol/min
=0.5−Y 2
1∙10−3
Y 2=0.35284
Hallando la concentración de gas de salida:
y 2= 0.352841+0.35284
y 2=0.26081La relación Ls/Gs utilizada:
LsGs
= 184.889mol /min1.256443mol /min
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Laboratorio de
LsGs
=147.152716
Hallando la relación Lsmin/Gs:LsmínGs
=0.5−0.35284X 1max
X 1max=( 0.5
4.333∗10−6+(1−4.333∗10−6 )∗0.5)
X 1max=0.9999Reemplazando:
LsmínGs
=0.5−0.352840.9999
LsmínGs
=0.14730
Tercera toma de muestra
Los flujos que se controlaron para la torre fueron:
Flujo de CO2: 15L/min
Flujo de aire: 30L/min
Flujo de agua: 200L/h
Cálculo de concentración de líquido de salida.
Vmuestra=30mL
VT=15mL
CCO2=15mL∗0.001M
30mL
CCO2=5∗10−4M
El balance de materia:
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
De los cuales:
X2= 0
Y1 = 13/30 = 0.4333 mol CO2/mol aire (relación de volúmenes equivalente a relación de moles)
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Laboratorio de
Gs= 30 L/min (aire) 1 mol ocupa a condiciones normales 22.4 L, entonces:Gs= (30/22.4)*(273.15/(273.15+18)) = 1.2564859 mol/min de aire.
Ls= 200L/h, teniendo en cuenta que la densidad del agua a 18°C es 998.4Kg/m3.
Ls=200 Lh∙1
m3
1000 L∙998.4
Kgm3 ∙
1Kmol18Kg
∙1000mol1Kmol
∙1h60min
=184.8889 molmin
Ls = 184.8889 mol/min
Teniendo en cuenta la siguiente relación:
C1=ρ sol∙(% peso)100∙ MWCO 2
Acomodando la relación en función del porcentaje en peso:
% peso=C1 ∙100 ∙ MW CO2
ρ sol
% peso=5∗10−4 mol
L∙100 ∙44
KgKmol
∙1Kmol1000mol
998.4Kgm3 ∙1
m3
1000 L
% peso=2.2035 ∙10−3
x1=
2.2035∙10−3
44 g /mol2.2035 ∙10−3
44 g /mol+ 1−2.2035 ∙10
−3
18 g/mol
x=9.02607 ∙10−4
X 1= 9.02607 ∙10−4
1−9.02607 ∙10−4
X 1=9.034225∙10−4
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
184.889mol/min1.256443mol/min
= 0.5−Y 2
9.034225 ∙10−4
Y 2=0.3671
Página 26
Laboratorio de
Hallando la concentración de gas de salida:
y 2= 0.36711+0.3671
y 2=0.268524
La relación Ls/Gs utilizada: LsGs
= 184.889mol /min1.256443mol /min
LsGs
=147.152716
Hallando la relación Lsmin/Gs:LsmínGs
=0.5−0.3671X 1max
X 1max=( 0.5
4.333∗10−6+(1−4.333∗10−6 )∗0.5)
X 1max=0.9999
Reemplazando:LsmínGs
=0.5−0.36710.9999
LsmínGs
=0.132913
Cuarta toma de muestra
Los flujos que se controlaron para la torre fueron:
Flujo de CO2: 15L/min
Flujo de aire: 30L/min
Flujo de agua: 200L/h
Cálculo de concentración de líquido de salida.
Vmuestra=30mL
VT=16mL
CCO2=16mL∗0.001M
30mL
Página 27
Laboratorio de
CCO2=5.3333∗10−4M
El balance de materia:
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
De los cuales:
X2= 0
Y1 = 13/30 = 0.4333 mol CO2/mol aire (relación de volúmenes equivalente a relación de moles)
Gs= 30 L/min (aire) 1 mol ocupa a condiciones normales 22.4 L, entonces:Gs= (30/22.4)*(273.15/(273.15+18)) = 1.2564859 mol/min de aire.
Ls= 200L/h, teniendo en cuenta que la densidad del agua a 18°C es 998.4Kg/m3.
Ls=200 Lh∙1
m3
1000 L∙998.4
Kgm3 ∙
1Kmol18Kg
∙1000mol1Kmol
∙1h60min
=184.8889 molmin
Ls = 184.8889 mol/min
Teniendo en cuenta la siguiente relación:
C1=ρ sol ∙(% peso)100∙ MWCO 2
Acomodando la relación en función del porcentaje en peso:
% peso=C1 ∙100 ∙ MW CO2
ρ sol
% peso=5.3333∗10−4 mol
L∙100 ∙44
KgKmol
∙1Kmol1000mol
998.4Kgm3 ∙1
m3
1000 L
% peso=2.35041 ∙10−3
x1=
2.35041 ∙10−3
44 g/mol2.35041 ∙10−3
44 g /mol+1−2.35041 ∙10
−3
18g /mol
x=9.62869 ∙10−4
Página 28
Laboratorio de
X 1= 9.62869 ∙10−4
1−9.62869∙10−4
X 1=9.637967 ∙10−4
LS
GS
= Y 1−Y 2X 1−X 2
184.889mol/min1.256443mol/min
= 0.5−Y 2
9.637967 ∙10−4
Y 2=0.358169
Hallando la concentración de gas de salida:
y 2= 0.3047981+0.304798
y 2=0.26371
La relación Ls/Gs utilizada: LsGs
= 184.889mol /min1.256443mol /min
LsGs
=147.152716
Hallando la relación Lsmin/Gs:LsmínGs
=0.5−0.358167X 1max
X 1max=( 0.5
4.333∗10−6+(1−4.333∗10−6 )∗0.5)
X 1max=0.9999
Reemplazando:LsmínGs
=0.5−0.3581670.9999
LsmínGs
=0.14204
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Laboratorio de
VIII. ANALISIS DE RESULTADOS
Como puede apreciarse en los resultados, se hace evidente que hay mayor concentración de CO2 en el gas de salida de la torre que en la solución de líquido de salida de la torre por una amplia diferencia.
Ls y Gs expresan los caudales de líquido y gas libres de contaminante, que son constantes ya que la transferencia de humedad de la fase líquida a la gas se considera despreciable
IX. CONCLUCIONES.
El aumento de la concentración de CO2 aumenta la cantidad de CO2 absorbido.
La variación de temperatura en el flujo de agua no afecta apreciablemente al proceso de absorción.
La velocidad de absorción depende del área de transferencia, como todos los procesos de transferencia de masa, así como del gradiente de concentraciones y del coeficiente de transferencia de masa.
X.-BIBLIOGRAFIA CONSULTADA Y REFERENCIAS.
WARREN L, MCCABE-JULIAN C.SMITH-PETER HARRIOTT “Operaciones Unitarias en Ingeniería Química”.
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J. M AUTOR COULSON, J. F AUTOR RICHARDSON, J. R. BACKHURST Ingeniería química “Operaciones básicas (Tomo II)”.
ANEXOS
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Procesos industriales de Absorción
La absorción de licuables se realiza en trenes absorbedores, utilizando un aceite absorbente de elevado peso molecular, el cual después de la sección de absorción donde se obtiene el gas natural, pasa a un reabsorbedor donde se produce gas combustible por la parte superior y el aceite con los líquidos absorbidos por la parte inferior, posteriormente pasan a una sección de vaporización y finalmente a la sección de destilación donde se separan los hidrocarburos ligeros obteniéndose al final una corriente líquida de etano más pesados, similar a las de las plantas criogénicas, la cual pasa a la sección de fraccionamiento. Por el fondo de la torre de destilación se obtiene el aceite absorbente pobre, que pasa a un proceso de deshidratación para retornar nuevamente a las torre absorbedora y reabsorbedora para continuar con el proceso de absorción.
Uno de los productos principales de esta planta es Gas natural seco (Gas natural, básicamente metano, listo para su comercialización) el cual es inyectado al Sistema Nacional de Ductos para su distribución. No menos importante es el producto denominado Líquidos del gas natural, el cual es una corriente en estado líquido constituida por hidrocarburos licuables (Etano más pesados) esta corriente constituye la carga a las plantas fraccionadoras.
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