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E l ! s m ID T HADON

FLSmidth Minerals is your One Sour ce fo r the wor ld's largest installed base of o riginalequipment, enhanced pr oducts, technologies, and ser vices unmatched in the m ining an

miner als pr ocessing industr ies .

.To successf ully compete in today's cha llenging world economy, companies often r equir e

Innovative solutions to mak e t heir p lant o perating systems function at peak e ff iciency.Utll.lzlng the latest In equipment technology, r esources, and materials, we deliver the optimum'

deSign, equipment: and pr ocess suppo r t ne eded. When you select FLSmidth Miner als as youpar tner , you also br ing thiS solid f oun dation and support to your busine ss.

FLSmidth AB ON manu f actur es f eeding, sizing, c r ushing and scr een ing equipment f or a n eve r expanding r ange of industries in the broad spher e of m inerals ha ndling and minerals pr ocessingby-pr oduct activities.

FLSmidth B uf falo is a wor ld class supplier o f f eeding and cr ushing equipment f or mining and ge ner alIndustries,of fenng extensive experience in design, development, manufacture, and ser vicing of thisequipment.

E l ! s m ID T HKOCH

Dor r-Oliver and EIMCO hav e long been ma jor pioneer s and leaders in liquid/solid separ ationsolutions. These well known companies and br and names each recor d over 100 year s of technicalInnOvation I n the miner als pr ocessing industr y.

Excel Found r y and Machine specializes in the manuf actur e an d s upply of pr emium cr usher partsand mining equipment par ts for c one cr usher s, hydraulic shovels, electr ic shovels, rope shov els,excavator s, mining drills, a nd dr ag lines.

FLSmidth KO CH d esigns. manuf actures, and ser vices a broad range o f material handlingeq uipment and systems for various industries, f r om minerals and cement to pulp an d paper . I naddition, It is a ctive In supply ing coke oven plant technology, r olling mill systems, and s teelconstruction f or hyd r aUlic engineering.

FLSmid th KREBS is the world's leading provider o f hydrocyclon e separ ation an d sever e-dutslurr y pumping solutions and has been ser ving pr ocess industr ies since 1952.

Established in 1934, F LSmidth Moller specializes in the design, e ngineering, pr ocur ement,

erection, and commissioning of pneumatic conveying systems and s ilos equipped withpneumatic facilities.

FLSmidth MVT d esigns, manufactur es, a nd ser vices a broad range of material handlingeqUipment and system s f or var iou s industr ies, f r om minerals and cement to p ulp and

pap er .

FLSmid th RAHCO designs, manuf actures, and ser vices bulk handling systemsfor the mining, aggr egate, and bulk solids industries. Mater ial Handling

pr oducts include mo bile conveyor s, r adial s tackers, portable conveyor s,fixed/over land conveyor s, and at-the-f ace mining convey or s.

Intr od ucci6n

E I pr esente manual contien e los d iver sos proc ed imientos ut ili zado s en loscalcu los d e ingenier fa y t iene como pr incipa l ob jet iva Br ind ar a q uienes la con sul t an,vari os r nl? todo s de calcul os. S u d esa rr ollo pas o a pas o, facilit a la solucian de divers as

pr oblemas q:;e SP. puecla n pres entar con mas a menos fr ecuencia en la pr acti ca

cot id iana d e la inge niP f f a . E I ingeniero , se ellconl .rara e n cond iciones de resolver var ios problemas pr acticos ( / U e se I e!>p lant een en su act ividad , al calc ula r , ana lizar are ali zar eva luccianes d e f nd ole ingien ieri l. Se ha p/ E ,f J ara d o los mel , J d os d e calculos, progr esivamentl?, d e tal mane,'a que pueda n svr seguid os por t o.:o aquel que pose aalgun conoc imiento de ti po teenico i?ngenera l. Solo bast ara s egt ,' r las indica ciones deca lculo cor r espond ient es al pr oblema e l l parti cular , hasta lI egar a la so luciandesead a .

Confrec uenc ia se so licita a inge niero s resolv er probl emas que muchas vecesse encuentran fuera de l ambito d e su especia lidad ; cuando esto suced e , el ingenie r ono se puede rehusar. As f por e jemplo , a un ingeni ero mecani co se I e puede pedir queca lcular e l d imens ionami ent o d e un molino de bo las, si bien pued e buscar la so lucia nconsult ando los text os que ut .ili za en su carre r a (si aun los tiene) , pr efer ira, par 10genera l , un metodo mas dir ecto d e soluci an. E n est e manual encont r ar a e l metod o yser vir a de ayuda al ingeniero que d ebe res olver al gun t ipo de probl ema c on el que se

enc uentr a menos familiari zado, aunque este d ent ro d e su misma es pecial idad

Asimismo este ~anual puede ser utili zado pa r 10 5 est udian t es de ing enierfayo que posee una amplia gama de temas de a pticacian de 1 0c ar rera y dara a conocer la me jor manera de arribar a 10solucian de probl ema s de a plicacian de ingenier fa. Es

par ella , que este manual es una herrami enta util, tanto para 10 5 ingenieros como par a 105 estudiantes de ingenierfa .

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mlDTH

Si bien se estan reemplazando 105 metodos de calculos manua les por /05metodos de computadoras y equ i pos electro nicos , no pueden ut ili zarse estos

mod er nos si stema s si se des conoce el metodo correcto de l I egar a la soluci on.

Fina / mente , desea rn os sef ia lar q ue se ha r eali zado u n verdadero e s Juer zo para c onseguir la mayor precis ion en 105 meto d as d e calculos, d ebe qu edar clar o quees te t rabaj o se r educe a l ana lisis de 105 r esu ,'tado s y a la inte r pr eta cion d e la secuac iones, esto es para una ap licac ion prac t ica de 105 conc e ptos t eori cos que nos

Jormaron en /a universidad, que se indican e n la elecc ion d e rang os d e las variabl es deestud iu ~ eo escoge[ Qdecuadament e las r es puesta s.

mlDTH

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INDICE

mlDTH

CO NM INUCION 21Chanca do y Tam iza do 22Tra ns porte de Min

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Dinamica 28 4Hidrau lica-Hidr os ta tica 2 92Hidrodinam ica 29 5

CONVERSION ES 319Sistema Legal de U nidade s de Med idas del Pe ru 320Factore s de Lor .gitud 330Fac tores de Su per f icie 334Fa ctores de Vo lumen y Capac idad 337Fa ctores de Angulo P lano y Esf e r ico 343Facto r e s de Peso 343Factor es de Dens idad y Concentr ac i6n 345Fact or e s de Cons umo 3 48Facto r es de Momen to de Ine rcia 350Fa ctores de Momento de Iner cia de Secci6n 349Fa ctores de M6du los de Se cci6n 350Fac tores de Ve locidad Linea l. 351Fac tor es de Ve locidad Ang ula r 353Fa to es d e .f I.ce leraci 6n Angular 355Fa tores de Fue za 355Fa

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I LSmidth Miner als has o ver a centur y o f l'xper ience in c rushing. As a wor ld-class~upplie r of c r ushing equipmen t for themining, cement and aggr ega te indus tr ies .

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r ange f r om t ropica l to arctic.

m'DTH

FLSmidth M iner a ls is your One So ur ce for grinding pr oducts and systems. Since 1902,we have supplied o ve r 2,500 mills, andmany of the large st plants oper ating todayuse our wor ld-r enowned S AG and ballmills, b oth gear less and gear dr iven, and insome of the mos t extr eme envir onments.Our under s tanding of the mining, indus tr ialminerals, and power industr ies has r es ulted ina complete line of gr inding mills and sys temsf or we t and dr y processing of metallic andnon-metallic mater ials.

CrushingCr ush ing Pr oducts

Gyr atory Cr usher s

Cone Crusher s

Low Spee d Size r s

RollCr usher s

Jaw -Cr usher s

Feede r -Br eakers

Hammer mills

Vertica l Shaft Impac tor s

Plants & Sys tems

Crusher Gea r s

GrindingGr inding Products

Ball Mills

SAG/AG Mills

Rod Mills

Mill Gear s

Limes tone P repar a tionSystems

Mill P er formanceEnhance ments

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Classif icationFlSmidth K rebs Pro duct line

Hydrocyc lones

FlSmidth Kr e bs suppl ies the

broadest r an ge of s izes, s tyles, and

conf igur at ions o f hydr ocyc lones

available in the in dustry .

Hydr ocyclones f or So lidsRecovery, Removal and Si zeClass ification

liquid-liquid Hydr ocyclo nes

Manifolde d Hydr ocycloneSystems

Vessel Hydrocyc lone System s

Multiphase Desa nde r s

So lids Handling Sys tems

FlSm idth Dorr -Ol iver Eimco

Product line

Bowl Desi ltor s

Rak e Clas sifiers

Hydrocy clones

Mer co Rota r y Strainers

MonoS ize r s

HydroSizer

Cur ve d Screens

FlSm idth Heavy Media Sepa r ation

Product line

We mco Screw C lassifie r s

Wemco HMS D r ums

We mco HMS Modular Systems

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of Kr ebs, Dorr-Olive r , EIMCO,WEMCO a nd Tec hneq uip,

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se dimentat ion, vacuum and pr ess ur e filtra tione quipment as w e ll as pumps a nd valve s.

FLSm idth Minera ls ma nuf actur e s class if ying

and degr itting equ ip me nt t o se ttle , dewater,

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as sista nce includes determ ining sett ling ra tes ,

de te ntion times r eq uir ed for cla r ification, the

unit area , and solids-re tention time s r e quir ed

f or thicke ning.

SedimentationSedime ntation P r oducts

Hi-Rat e Th icke ners

Hi-Density Thicke ne r s

Dee p Co ne Pa ste Thickene r s

Pas te Production Sto r a ge

Mecha nisms

Conventional Clar ifier s &

Thicke ner s

De lta -S tak@ Clar if ie r s

E-C AT@Clar if ier !Thickener

Reacto r -Clarif ier s So lids

Contac ts UnitsIn addition, w e a ss is t you in se lect ing the

cor r ec t heavy-duty thicke ne r and cla rifier s izing to e nsur e a m ar gin of sa f e ty for pr ocess

ups ets a nd cr ea te the g r ea tes t o pe r a tional

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Tr ay Thicke ners

Superthickene r s / Ca isso n

Thickene r s

Ca ble-Torq / Swinglif tThickener s

a nd C lar ifiers

Feed D ilution Sys tems

Sed imentation Drives

Inclined P late S ettle r s

Ca ust icizer s

lime S iaker s

S lurry Mixer s & Agita tor s

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Flota t ionFlotat ion Pr oducts

Wemco S martC e ll'M

Flota tion Ce lls

Dorr -Oliver Flotation

Ce lls

XCe ll'M Flotat ion Cel ls

Self-aspirated f lotat ion

ce lls

For ced -air f lotat ion

ce lls

Flash Flotat ion

Column F lotation

Acknowle dg ed t hroughout the m inera ls

process ing indus try f or its extensive r esea rchand deve lopment, Dorr -Olive r Eimco ha s

remain ed the world's la r ges t supp lie r of

flotation equipment. Now pa rt of FLSmidth

Minera ls , the co mbined str ength of thismerger su s ta ins indus try reports tha t WEMCO,Dorr -Olive r , and XCel l f lota t io n ce lls a ccount

for more than two-thirds of all a nnual s a les

global ly. For the las t de cade t h e comp any

ha s a ve r aged annu al sa les in exce ss o f 800

units. We attribut e this success to our abi lity

to provide eithe r se lf-aspir a ted or f or ce d-a ir

flotation technology or a combination of the

two. This f lexibili ty enables u s to provide t he

best technica l so lution for the customer .

WEMCO, XCel l, and Dorr-Oliver flotation

machines have ea r ned globa l r ecognition

for des ign innovat ions th a t de liver gr eate r

f lotat ion eff icienc y wit h d r amati c powe r sa vings . We are at the forefr ont of the

indus try's trend t o inst a ll f ewe r , but larg e r ,

units rather than multiple s ma lle r ce lls to save

space, power, ma intenanc e, a nd a uxiliar ies .

FLS midth Miner a ls s upp lies both la r ge

an d smal l including the 257m3 WE MCO

SmartCe ll f lota tion cell which which f or

seve r a l yea r s has bee n the la r ges t ope r a ting

flota t io n ce ll in the wor ld! After a suc cess ful

start up in 2 004 of the 257 -cubi c me te r ce ll

in Ch ile, addition a l orde r s for these s uper

large ce lls ha ve been com ing in from ar ound

the world.

Filtr a tion Products

Pressure F iltr a tion

AFP Filter Presses

Shr ive r F ilter Pr esses

Kelly Filters -Verti ca l Pr ess ur e F ilte r s

Be ltpress Filte r s

Gr av ity Be lt Thickener s

Dregs C la riPres s Filte r s

A I II ~mi dt h Miner a ls, filtr at ion techn ology White Liquor Cla r iDisc Filte r sI , 1IIIynam ic a r t as we ll as a sc ience . We Press ure Tube Filte r s

1IIIIII'ISland t ha t seve r a l app r oac he s may be Vacuum Fil tr a tion

tpplopr iate to your applicat ion. Ther ef or e , we Hor izonta l Belt Filte rs11111 'fullyana lyze your process r equir ements V D Fit 'thI",illic r ec omme nd ing our most efficient and acuum rum I er s WI scrap e r,

I 1I',II'fr ective e qu ipment so lution. str ing roll, pr ecoa t, wir e and b e ltHorizonta l Pan Filte r s

Index ing Be lt Filte r s

Vacuum Di sc F ilter s

Agidisc Vac uum Filte r s America n Disc F ilter s

Large D iameter Disc F ilter s

Lime Mud Cla riDisc Filte r s

S pec ia l Vacu um Drum Filter s

EimcoMet Filte r s

Extr a Heavy Duty Iron O r e f ilte rs

P r e ss Be lt Drum Filte r s

S olvent Oil Dew axing/Deo iling Filter s

(SOD)

Ro tary Vacu um Pr ecoat F ilte r s

dill I' 1910, FLSmid th Minera ls has

1IIIIIIIIr actured press ur e a nd vac uum

1111 1'1',.roda y Dorr -Olive r , EIMCO, a nd

IlIlVI'r O Q filtr a tion equipment f or minera ls

1'llIllos s ing f lows heets is used fo r concur rent1111 11ounte rcur rent cake f ormat ion, ca ke

dl.lllMge, was hing, dewa te r ing, set tling, a nd

dlylllC j.

Fil trat ion

I '1"lpmen t d es ign, cons truction mat e r ia ls,

1IIIIIca tion need s , and a ho st o f othe r c r iteria

III' till critical to the dec is ion making pr ocess .ItllllC'ga rdless of t he va r iab le s, we w ill he lp

Y'lllldcntify the vac uum or pr ess ure filtr at ion,11 1'1na tive that is be s t f or your spec ific nee d.

WI' ,lie your One Sourc e for vacuum a nd

1"1",\Ur e filters.

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IO J::Jc..

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Spec ial ty Produc t s

FLSmidth RAHCO suppl jed Canal Diggersare s o ve r satile that they can meet your every need - operating on canal slopes,on s lope and bottom combinations, or only on the canal bottom.

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The cor e our coking plant technology isour patented stamp char ging technology,the mos t currently a vailab le, co st-eff ectiveproced ur e f or the production of e ither low-qua lity c oal or h igh-quality coke. Thiss tamp char ging technology has bee nr efined ov er decades in by-pr oduct cokingplan ts with hor izontal chambe r ovens,in hea t r ecovery plants, and thr oughcontinuous development of mac hinetechnology.

We supply a broad range of s er vices fromthe constr uction of s ingle mac hines to

the des ign and completion of tur n-keysystems, f r om coal-pr epar ation to f eedingthe ovens. We also deliver economicviab ility studies, consu ltations d ur ing thechange-over of procedur es as well asautomatio n c on cepts, and complete theFLSmidth K OCH scope of perfor mance.

FLSmidth RAHCO s upplies ContinuousExcavators and Wet & D r y Salt Harvester s

Continuous Excavator sWet Sa lt Har ves tersDry S alt Harvesters

Toda y our r olling mill technology gr odesigns and produces individua l unitplant sec tions such a s f inishing linesr olling mill trains , and comple te turnkplants.

FLSmidth Minerals has d esigned r ota l)kilns and dryer s since 1898 with over 2100 u nits sold and with kilns as large i7.6m diameter x 232m long successf ulloperating.

Our Rotar y Agglomera tion Dr umtechnology is based upon proven an,robus t kiln and dr yer components.Due to their extr a-heav y duty des ign,FLSmidth Miner als agglomer ation dnar e v er y low maintenance and off er ~mechan ica l availability

Chancado y Tam izado

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1.1 CALCULOS de CAPACIDAD - CIRCU ITO de CH ANCADO

1.1.1 TOLVAS: Es necesario tener u n cr ite rio aproximado sob r e dis eno detolvas de a lmac enamiento de min er ales . Se sabe que l a s tolvas degruesos son de forma de paralelepfpedo con un fonda inclinado par afacilitar la descarga y son mayorment e de concreto , las de finos son

cilfndr icas con el fonda c6nico y de fierro. .

Chancado y Tam izado

I I , por una escale r illa, la misma que contar a con una soga y cintur6n d eI luridad.

* Ca lculos de d imensiones basicasa : Ancho de recepc i6n

CHANCADO Y TAMIZADO

b : Larg o de r ecepc i6n

H : Altura total

(1 - FEV )p

h : Altur a de la parte tr uncada

j3 : Angulo de inclinaci6n d e la parte t r uncada Angulo de reposo

Densidad apare nte

Capacidad TM

: 40 gr ados

: 2.8TM/m3

FEV : Fracc i6n de espacios vadosPara tolva de finos se consideraun40% de espacios vados

(FEV = 0040) .

Para tolva de gruesos se considera un 20% de espac ios vados

(FEV 0 .20)

Donde:

Vt :Volume n tota l de la f igura geometr ica que o rigin a la tolva.

Nota: La fracci6n de espacios vados (FEV) debe calcularse, porque estevalor varia de acuerdo alas caracterfsticas del mineral . Los valores

de FEV = 0 .40 y 0.20 corresponde n a aproximaciones para tolva defino y gr uesos respectivamente.

: VolumE tn no ocupado por estabilidad es 20% del V( .

V t = ab H (2)

1.2 DIMENSIONES BAslCAS D E TOLVAS:

1.2.1. TOLVAS DE GRUESO S: Es un paral elepipedo truncado por un planoinclinado en e l f ondo , la pa r te superior gene r almente tiene una par rilla par a nodejar pas ar los materiales mas g r and es qu e la re cepci6n de la chanca dor a, e nla parte infe r ior centr al tiene una com pue rta de desca r ga . EI acces, ? al interior

abh

2

Chancado y TamizadoCh d T i d

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y

a 2 b (1g B)V i = 2 (3)

De (1) con (2) y (3)

V =abH - a2b(TgB)

II 2 (4)

Chanca do y Tamizado

IIII I I s plantas de chancad o y molienda . Recepc ionan e l produ cto pasanteIII 1I zaranda que cie r ra un circuito de chancado secundario 0 terciar io,I II I III n con un acceso de emergenc ia por u na escale r illa con la debida1 1 1 1 1 1 cion de segu r idad .

Il.2.1 TOLVA CILiNDRICA-CONICA

'I I st ima I~s d imensiones bas icas para una tolva de 900 TM con losIllii ntes da tos :

Vi = 0.2V, Entonces de (3) = 20% (ecuacion 2)

H = at g j30.4

TH

: 3 .2 T M / n3

: 900/ 3 '.2 = 281 .25 m 3 (11" )* Por considerac iones geomet r icas :Si j3 = 40 + 15 = 55 entonces Tg 55 = 1.428

Adema s VII = 321 .4111 3 de (7)

* Entonces l as dimen s iones ba sica s de la to/va de gruesos se ran :a = 3.04 mb = 4 x 3 .04 = 12 . 16 mh = 3.04 xTg 55 = 4.33 m

H = 3.04 xTg 550.4

( , , ~ 2 J H

(~ )( ,,~2J hEI volume n no ocupado Vi es igual al volumen del cilindro d e altura "h"menos e l volumen del cono, como se indica en ( 2)

1..2.~ TOLVA~ D~. FINOS: G~nera lment e son c ilf ndricas con la parte inf erior conlca 0 sem lesfe nca par a eVlta r obstru cciones del mineral y estan ubicadas

De (1) V, = V" + V, ,con (2), (3) Y con h = DT~ fJ

Ch a ncado y T a mizado Cha nc a do y Ta miz ado

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y

Adem as que se re comienda por est abilidad lJ h = X = 1.667sigu ien te re lacion pa r a 01 volumen util V

lI

VII = _ffD_ 2

(1.667 D. 4 DTg

3

ff = 3.1416Tag (30 + 15 ) = 1

V = 1.047 D 3 _ s i ~ V = 281 .25 m 3/I U

6 .4.5 111 Y las dime nsiones basicas de la to lva serian:

D = 6 .45m

H= 10.7 5mh = 3.23m

1.2.2.2 TOLVA CI LINDRICA-FONDO SEMIESFERICO

Tiene n las mismas aplica ciones q ue la a nterio r . EI siguiente es un numer o decalculos de sus dim ensiones basica s para 900 TM, angulo de rep oso 3 0 y

densidad apar ente 3.2 TM / 3/m

V, = ( J r ~ 2 ) l f Se debe cons idera r por geomet r ia de la esfera tiene un di ametro s imilar al de

la tolva (D) entonces el Vi ser a igual a l del cilindr o de a ltur a h ydiamet ro D men os la s emie sf era:

Cha nc a do y Ta miz ado

(ffD 4 2 ) h _ (4 f f

4D

83 )

--- (3) se miesfera

!L ,enlonces Vi = 0.131 D 32

H I I( r es tabilidad geometrica del cilindro se cumple:

D

I nlonces V u = V f - V i ' aplicando (2) y (3)

V = 1.179 D 311

HI (I f ondo de la tolva no fuer a semiesfer ico, sino uncasq uete eSf erico menor ,I I V i puede cGllcularse como la diferencia entree !:volumendel ~ilindrodeII lmetro D y altura h (que en este ~aso es menor que %) y elvol ,men del casquete esferico el mismo que ' se halla integrando en laI I cion diferencial:

I ntre limites 0 yaltura h siendo r el r adio de la esfera .1.2.2.3 TO LVA CON FONDO PIRAMIDAL

I iblemente es el mejor uso que las anteriores, con la dife r encia que elI II terial de constr uccion es concreto armado . Las dimensiones b asi cas se

timan igual que en los otros casos, calculo de sus dimensiones b as icasp r a 90 0 TM, angulo de reposo 30 y densidad aparente 3.2 TM~ 3 .

m

Chan cado y Tam izado

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T R ANSPORTE DE MINERALH : Altura total de tolva .

h : Altura de piramide invertida inferior . s un sistema compuesto por una faja continua que pasa sob r e dos po leas,una denominada de cabeza y la otr a de cola. Todo el sistema es so por tado enun bastidor de fier ro con polines d e guia, r eto r no y de avanc e, que estanconvenientemente separados . La descarga del mineral es po r la polea decabeza . Pueden ser horizontales 0 inclinadas dependiendo del se r vicio quepr es ten . Las fajas pueden ser de lona 0 jebe en varios pl iegu es, algunasvece s entre pliegues lIevan un alma de acero . La duraci6n de la f aja dependede l mater ial, como del cuidado de la operaci6n . En gene r a l una faja de menor longitud dur a ma s que una larga ; la que acarrea material f ino dur a mas que laque lIeva material grueso, a mayor vel ocidad de la f a jas duran menos,lam bien la duraci6n depende del sistema de alimentaci 6n y descarga.

v = Ha 2t

* V i sera el volumen d el paralelepfpetJo d e base a X a y altura hmenos el volum en de la piramide:v = ha 2

I

2ha 2

3

IDTH

* De (2) y (3) en (1):VII = 281 .25 m 3

* Entonces D = 7.5 m r e lacionando se determina fas dimensionesbasicas : a = 5.3mII = 12.5m

h = 3.7m

T - = 270Hp LT + !1H

T = Pc xWxtxS

IDTH: Capa cidaa te6rica, TM/h.

: Factor qu e involucra la densidad del mineral transportado y los

espaci os vados (densidad corregida).

S : Velocidad de desplazamiento de fa faja , m/h. Ademas :

Transpor te de Mine r al Tr ansp or te d e M inera l

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N = HT3 367 H = (sen e)L

N o =N j =

N = Po te ncia ga st ada en veneer 18 resisten c ia adi c ional de la fajacar g ada, Kw . N 3 = Poten Hi,ag ~~! ad ~eh ,'e I~c i&la

K = Factor ;Ue J~r iaEmtre 1.6~~.C = Coef iciente de f ricci6n . LV f )

= Longitud de la f aja ente centros de p o lea, en metros.

= Ve loc idad de la fa ja, m/s.= Grado de incl ina c i6n.

EI valo r de C pa r a la faja va r ia de la sigu iente mane r a :

ANCHO DE FAJA VALOR DE Cmm

600 0.020

700 0.024

800 0.028

900 0.032

Nota: Gene r almente el angulo de inclinaci6n de las fajas transpo r tad orasvaria entre 18 y 20. Sin emba r go la inclinaci6n puede v a riar has taun maximo de 30 .

2 .2 PO LINE S DE AVANC E : Es un conjunto compuesto por 3 poli n espe q ueno s , uno c e n tral, h o rizont al y los l a te r ales incli nados 20 grados.

2. 3 P OL EAS: Son cil indro s que t r ansm ite n el movimiento a la faja, e s taon formada p or 2 el de la c a b ez a y el de cola ; e l diamet ro de am bas p o lea ss igual, la recome n dac i6n indica que sea ent r e 18 a 24 pu lgadas s i la

I ngitud de faja es e ntr e 100 Y 200 pies ; y d e 30 a 36 pulgada s p ara fa jas de

ma yor l o ng itud de fa ja ent r e 100 Y 200 pies ; y de 30 a 36 pulgadas pa r a f a jasde ma yo r longit ud . La longit ud de l cilindr o d e la p o le a d e be me d ir 2 pulgadasm as que e l a n cho de la faja .

2. 4 A NCHO DE LA FAJA TRANSPORTADORA:

E I sig u iente esquema es un cuadro r esume n p a r a u n cri te r io ap roxi m adore sp ecto a l a ncho de la fa ja:

TAMANO DEPARTICULA

(pulgadas)

8aT

3 a2916a53

22 a9214 a 145

17 a 20080 a 290

157 a 450

240 a 293

2J ) I ~--

2.5

3.0

4.08.0

14.0

18.0

24.0

30.0

2 .5 CAPACIDAD DE FAJA TRANSPORTADORA

V = KW 2

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Transpo rt e de Mineral Transpo rt e de Mineral

TAB L A EN LIBRA S POR PI E DE LONGITU D Y PULGADAS DE A NCHO

= Constan te 3.14 pa r a f ajCls de 14".Const an te 4 .11 para f a jas de 60".

PLIEGUES LONA DE 28 OZ5 . Lona de 32 OZ5.

4 0.18 0 0.1905 0.201 0.2 146 0.255 0 .240

7 0.247 0 .266Las veloc idade s mfnimas r ecome ndadas s on entr e 100 It / . a 150 fi / . ,

/ 111 1 1 1 / 1 l 1 1 l 1

la maxima (400 Ii / ) no es muy recomen dable por la menor dur ac i6n de\ / m1 11

Si se dese a ped ir una faja de 200 pies de l a rgo y de 18" de a ncho, asumiendoque sea d e 4 p liegues , el pe so a solic itar se ra :

2.7INCLINACION DE LA FAJA TRANSPORTADORA

CEMENTG ARCILt1\

CARBON COQU

PIEDRA CH ANCADACONCRE TO HUMEDOGRAVAS

GRAVA T AMIZADA

MEN A CHANCADA ARENA SEC A

4-3/85-5/324-3/83-7/8

3-7/323-7/8

3-7/32

4-3/83-7/32

Don e :

L

S

d

D

Y

T X

En la pr act ica la i nclinaci6n de la faja deb e se r por 10 menos 15 gr a d o s

m e no s que el ang ulo de re poso del mate ria l a transpo rta r .

: Diametro de polines e n pulgadas .

: Diametro d e polea de cabeza en pulgadas .

: Tone ladas/hora de carga .

: Peso de po lines por pie de longitud de f a ja.EI peso de la fa ja que se necesita, se calc ula por el nume r o de pl ieg ues, els iguien te esqu ema e s una tabla pr actica que p uede guiarn os al r especto.

Transpor te de Minera l

*

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* 2.9.2 P ARA UNA FAJA INCLINADAEI consumo energ e tico e s 2% de las tone!adas po r hor a por cada 100 pi es delongitud horizon tal; mas 1% de las IV I/{,. por cad a 10 pies de longitudvert ica l.

H p (0 .02% 0 +0.01%)r

L :Longitud horizonta l en pies

H :Longitud vertical en pie s

T : Tonelada s/hor a de carga

CHANCADORADE QUIJADASEs una triturado r a usada pa r a una et apa de Chancado primario, con un radiode r edu cci6n promedio entre 2:1 a 3:1, el pri ncipio de funci onamiento e s e ls iguient e:

"Una polea d e tr a nsmision recibe el movimiento desde un motor, estapo lea acci ona el e je e xcentrico que hace mover la m u ela movil,

ac ercando y alejando alte rn a d amente ha cia la muela fij a , causandopr esi on sob r e el m ineral que ing r esa po r la p ar te s uperior y se descarga

por el set 0 s eparacion en tr e la m u ela s fija y mov il e n la parte inferio r "

A L X a _d esp e ja ndo ~ L = ~

R = r y ; - d esp eia nd o ~ S = ~T = 0.6(,%)

T :Capacidad de la chancadora , Tc/h L :Long itud de la chancadora en la boca de alimentaci6n , pulg.S : Abertura del set de descarga , pulg.R : Grado de reducci6n.a : Ancho de la boca de alimentaci6n de la chancadora , pulg. A : Area de la abertura de la boca de la chancadora, pulg 2.

Chancadora de Quijadas Chancadora de Quijadas

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3.1 Formula de Hersan: 3.3 CRITERIOS MiNIMOS SOBRE CHANCADORA DE QUIJADAS

3.3.1 CAPAC IDAD: Este aspccto es un factor que l Iamare mos K'.T = (54XIO-sX25+t)X1XLxfxnxp xK

a-s

f = 2a

T= (108xIO-s X25+t)xtxL xa xn xp xK a-s

CALIZ ASDOLOMITAS

ANDESITASGRANITO

GABROCUARCITARIOLITA

DIORIT ABASALTODIABAS A

1.001.000.900.90

0.800.800.80

0.800.75

0.65500 X L X K X (S + T )T = -- -------

S : Abertura del Se t de descarga, pulg

a : Ancho de la boca de ca r ga , pulg.

Depe nde del sistema de a limen taci6n usad o. La alimentaci6n manual seramen os ef ectiva que con alime ntador de placas, K'" vale 1 .00 si e l ar ea dealimentaci6n esta permanent emente cop ada . Para alimentador de placas elvalor es de 0.75 a 0.85.

3.3.4 TONELAJES DE REDUCCION

T = T X Rs or K'K"K . Facto r de ope r acion.

0.18 - 0.30

0.30 - 0.45

pa r a pianos

par a est riados

'.3.7 RELAC ION ENTRE AREA DE RECEPCION DE CHANCA DORA YMOTO R:

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: Facto r es de chancado, humedad yal imentaci6n .

: Tonela je de mine r a l que se re quiere c ha nca r.

La chancado r a de quijadas no tiene un compacta de pr es i6n pe rmanente c one l mineral, se estima que pierde hasta un 50 % de la en ergia en tr egada por elmotor . La siguien te tab la es un a lista de potencia d e motores paradet erminadas c hancadoras:

Hp MOTOR

12 a 20

2530 a 4056 a 7560 a 80

90 a 115100a225

10U a OU90 a 200

25b a 300

ID H

Las dimensiones basicas s on la a pe r tura de r ecepci6 n en pulgadas . Si L es

el ancho d e la quijada y G la sepa r aci6 n entr e forros de quijad as , enton cesel ar ea de -ecepci6n de miner a l es LxG. Una r elaci6n no rmal entre ambos es1.5:1.0 y la mayor dimens i6n cor r esponde al ancho de la quijada e n pulgadas .

L 1.5

G 1 .0

L : Ancho de quijada .

G : Sepa r aci6n ent r e forros.

MOTO R:

i no se cuenta con ningun tipo de ca talogo, la siguien te tab la es una buena1proximac i6n de la potencia r eque r ida por determinad a chanc ador a de

qui jad a,

Hp MOTOR LxG42 50080 1000115 1500140 2000165 2500

misma que transformada a r ecta y por mfnimosa que tiene la siguiente for ma:

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CRIBADO % ar ea . abier t a . d e . fa . cr iba

K [ = 100

K2 : Facto r de medio tama r io: para hac er las co rr ecc iones. l00r elpor centaje de alimen taci6n que pasa por una abertura de la mlt

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Nota : K7 se usa cua ndo se a grega agua al material a raz on de 1 a 2.5% env~lumen . Par~ tamanos de alimenta cion mayores a 2 5.4 0101(1 pulg) elcnbado en humedo se muest r a meno s eficaz . Abajo de 850 micronesen el cribado en humed o presenta p r oblemas.

FORMA K s Abertur a cu adr ada 1.00Longitud de ranu r a 6 0 mas veces el ancho 1.60Longitud d e r an ur a 3 a 6 veces el an cho 1.40Longitud de ranu ra 2 a 3 veces el a ncho 1.10 Abe r tur as circulares 0.80

K g : Facto r de la forma de la pa rticula10 15 20 30 40 50 60 70 80

I

0.70 0.65 0.60 0 .55

p0rGeR .t~je de pa ~iGtllas alargadas en la alimeRtaGi0R GJ IOletiene nuna re laclo ~~e l?ng ltlJ.d - anch ,ura may? " de , 3 a.1., y qp~ tienen u nanch ?< ma ~pr '9ue ..Ia .ml~a~:g ~ 1'a~f~9d1e ta~be r t4Fap'er q, meno r queuna y me dia v~ce? elanc hoc,le :la'mf sma .',,; ',:;>' :~h'di .

TENACIDAD 0 CONDICIO N DE K10HUME D AD DE LA SUPER FICIE

Mate rial con h um ed ad supe r f icial,proced ente de minas 0 canteras. 0.35Material sec o de ta jo, su sta nc iasquimicas m anufactura das por

1.00tritura cion, humedad superficial menor de 10%.Material secado en forma natural notriturado ; materiales que han sidesec ados antes del cr ibado, 0 1.25mater iales cribados en estado caliente

I criba debe tene r una relacion de longitud-an chur a de 1 .5 a 2 : 1, el ancho( f ectivo de las cribas es de 1500101men or que el anch o r ea l.

La e ficiencia de c1asificac ion no al canza a 100% ; un buen rango ser a{ ntr e 60 a 70% , la relacion matematica que sinte tiza en criter io de eficiencia

ra la siguiente:

E 10000 (e - v )E (100 - v )

e :% en peso de l material c1asificable en la a limenta cion .V : % en peso del mat e rial c1asificab le en e l rechazo.

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FUN CION GAUD I N-SCHUMMANl~ -6.1 ANAuSIS GRANULOMETRICO

funci6n de di s tr ibuc i6n de GAUDIN - SCHUMANN:

(

X J I 1 I

Fx = 100 K

Fx = Porcentaje en pes o acumu lado _

X = Aber tura de mal ia, micr ones_

K = Tama r'ios maximos de la dis tribuci6n, micrones _

m = cons tante _

~l O e > J Lag R( _)= mLag x+ La -.\ K I1I

100

anti log b

80 % PASSING

F( x)X = lIl-- xK100

= ~xK

G - 100 exp - ( :, r (x) -

,, (x ) :

\'y -

o ,.

Po r centaje e n pe so a cumula do reten ido_

Abertura de m alla en micrones _

Tamar 'io maximo de la distr ibuci6n en micr ones -

Con s tante _

L n ( ~ J = ( ~ J { /G x X,

100 X L X I . Y = X + b LogL n-- = aLo g -a og , ' por ana og la aG(X)

b_' L, X 2' L,Y -' L ,X ' L,X Y - N 'L , X 2-(' L, X'j

EI coeficiente de c orre laci6n esta d ada por:

N IX Y -I X Iyr = ~ ( N I X 2 - (I X Y X NI y 2 - ( y r )

Funci6n Gaudin -Schummann

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6.3 COMO SE DE TERMINA UNA FUN CION GAUDIN SCHUMANN

Suponiend o que el analisis gran ulometrico ti e ne e l siguiente r esulta d o:

MALLA APERTURA %NOMINAL(MICRONES) RETENIDO

28 590 6.335 420 6.848 297 15 .6

65 210 15.8100 149 17. 1150 105 10.2200 74 5.7-200 22 .5

: J EMPt O

S e ~id c. c u a r . m I DT H1)la f uncl6n de d is tribu ci6n G - S.

2) amana 8 ~ pas s e Ef en m iCicr ~ o r n n 'ff :es S ".-----------_3 ) Estim ar pa r ce nt aje de lamas en ma lla -400 .

4) Estimar el tamano maximo en la m u estra.

6.3 .1 FUNCION DE DISTRIBUCION G -S:

Para dete r minar la func i6n G -S se usn minimos cuadradas en la f unci6 n

Y = I 00 ( : ) m Con for ma de ecuacion de recta

mLogX + Log ( 1 0 0 )K ill

y' = LogY

X ' = Log X

Constante = Log QO~ m ) .

La pendiente m y la constan te se determ inan por mfnimos cuadrados de lama n era siguiente:

Ma lia IJ % Ac(-) LogX Log Y X' Y' X, 2 y, 2

X R et. y X' y'

5.46 7.67 3.88

5.08 6.86 3 .76

4.57 6.10 3.42

4.04 5.38 3.033.43 4.71 2.502.93 4.08 2.10

2.53 3.50 1.82

suma 16.24 28.04 38.3 20.51

P or mfnimos cuadradas la p~ndiert\~ m yla constalJtede la rec ta ajustada,s era igual a: . . .

N (2 : X 'y ')- (2 : X 'X 2 : Y ' ) N t X ,2 )- (2 : X}

7 (28 .04 )- (16 .24 )(11 .88 )

7 (38 .3 )- (16 .24 Y

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l-unClon Gauain-SchummannFu nci6 n G a ud in -S chu m m a nn

Par a e st imar el peso d e la ca rga que esta c ir culando (R) es ne ces ario analizar el criterio de eficiencia de c 1asificaci6n (E) . que como sabemos signi fica:

Ma terial c1asi ficado

(38 .3 )(11 .88 )- (16 .2 4 )(2 8 .04 )7 (38 .3) - (16 .24 Y = 0.083 81

Si la con s tan te es igual a Log ~O~ II I ) .

con m = 0.768 se despeja

E = --------------------------

Mater ial clasificable

( X / )1. 76 8

Luego . la f unci6n G - S sera: Y = /517)

6.3. 2 T AMANO 80 % PASSED EN MICRONES (1 - E )e

HEI 130FeeAtajeestimade de lamas (malta -400) se estima aplicando en lafunci6n X = 3! micrones , ~I resultac jo para Y indic .a 13 .2%)

6.3.4 CARGAS CIRCULANTES ENTAMIZADO

EI criterio de carga circulante en zarandas significa : EI peso rechazado comogrueso . relacionado al peso de alimentaci6n fresca al circuito .

Rcc =

F

CC : Carga circulante

R :Peso RechazadoV :Peso Alimentado

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Molie nda - Clasificacion

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DESCRIPCION O/OSOUDOS DENS IDAD DE PULP A

ALiMENT ACION 48.6 1430REBOSE (OF) 42.3 1340

DES C ARG A (UF) 65.5 1680

Peso es pec f f ico del miner a l 2.65Pr esi on de alimentacion 8PSIDiamet r o de vor tex 4.5"Diamet r o spigot 0 apex 2.5"

EI analisis granul ometrico de los product os de c1asificacion es el si guient e:

MALLA MICRO NES %R ETENIDO %RETENIDOREBO S E AR ENAS

8.66.811 .4

15.919.714.79.213.7

1I~OO.0

35486510015020 0270-270

4172952081471047 4

53

CALCULO DE Ao.

Ao

Al = 0.5

A3 = 0.125Q = 87 .318

P = 8 PSI P

V F = 4.5"

PSF = 48 .6%

II 0 Result a 4.1925I ntonce s la e cua cion de capacidad volumetrica ser a :

Q = 4.1925 p o.5VF 1.(100 - PS F )0.125

7.5 CALCULO DE Bo

Pa r a usar la ec uac ion de dist r ibucion de agu a, previame nte s e de be calcu lar agua e n el alime nto (WF) y agua en el rebose (WO F).

Ca lcu lo de ag u a en alimento WF:

Pe so de pu lpa en alimento:

87 318 m 3 / h x 1 .43 ton / 3 = 124 865 Ton - pul pa /

, / ho r o / m' /~ro

H

o s = Peso de solidos en r ebose.U s = Peso de solidos en arenas.

Hacienda ba lance de pu lpa e n el c ic lon:

PE SO PU LP A-ALIMEN TO = PESO PULPA -REB OS E+ P ESO PULP A-ARE NAS

Entonces : F ~.486 = 0 ~413 + U ~655 (b)

Resolviendo (a) y (b) con F s = 60 .68 ton / hora se obtie ne:

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Molienda - Clasificaci6n

MALLA REBOSE -- 0 .-

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MALLA REBOSE ARENAS_ 0_.

- ALiMENTO (*)%RET TPH %RET TPH '- -TPH %RET35 0.0 0.0 8.6 2.122 2.122 3.5048 0.0 0.0 6.8 1.678 1.678 2.7765 0.6 0.216 11 .4 2.812 3.028 4.99100 5.5 1.981 15.9 3.923 5.904 9.73

150 14.9 5.36 6 19.7 4.860 10.266 1685200 24.4 8.787 14.7

3.627 12.414 20.46270 18.0 6.482 9.2 2.270 8.752 14.42-270 36.6 13.181 13.7 3.380 16.5 61 27.29

100 .0 36.013 100.0 --

24 .671 60.684 100 .0(*) Ca lcu lado

Calculo del tonelaje del al imento que pas a a las arenas sin clasif ica r :

Bp

Column a (2) = columna (1) x 0.202Column a (3) = columna (1) - Column a (2) Calculo del tonelaje de arenas 'por clasif icaci6n '

TPH ALiMENTO.a clasificar

1.6931.399

.4164.711

8.1609.9066.984

13.215

48.426 TPH

MALLA TPH ALIMENTO TPH TPHTotal Porbypass po r clasif ica ci6n

(1) (2) (3)35 2 .122 0.429 1.69348 1 .678 0.339 1.33965 2 .812 0.612 2.200100 3.923 1 .193 2 .730150 4.860 2 .066 2.794200 3.6 27 2.508 1 .119270 2.270 1 .768 0.505-270 3 .379 3.345 0.034

24 .671 12.258 12.413

Calculo de eficiencia Real y ReducidaMALLA. MICRA. TPH TPH TPH TPH . y Yc

(*) ALiMEN. ARENA. ALiMEN. ARENA. (5) (6)CLASIF CLASI. TOTAL TOTAL

35 496 1.69 3 1.693 2 .122 2 .122 100.00 100.0048 '51 1.399 .339 1.67 8 1.678 100 .00 100 .0065 48 2.416 2.200 3 .028 2.812 92 .67 91.06

100 175 4.711 2.730 5 .904 3.923 66.45 57.95150 124 8.160 2.794 10.226 4 .860 47 .53 34.24200 88 9.966 1.119 12.414 3.627 29.22 1 1.80270 63 6.984 0.505 8 .752 2.270 25.94 4.19-27 0 13 .215 0 .034 16.560 3.379 20.40 0.26

48.426 12.413 60.684 24.6 71(*) Media aritmet ica de la apertura cor r espondiente a determinada malla yla ma lla anter ior .

Columna (5) = co lumna (4)/ c olumna (3)Co lumna (6) = co lumna (1)/co lumna (2)

Graficand o (5) y (6) Vs la apertura promedi o en micr ones se obtiene lacurva de e f iciencia r ea l y la de ef icien cia r educ ida , en el eje de la sor de nadas 0 .5 propo r ciona los siguie ntes co rtes d e c1a s ificaci6n:

D50rea l

D50c

= 131micr ones= 158 micr ones

Con D50c hal lad o y los valor es conocidos de VF, SPI GOT, P YWOF sedespeja de la e cua ci6n (3) Co = 4.289

Luego de la ecuaci 6n del D50c que da ria como:

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Lil ( D50c) = 4.289 + 0.3846 (VF ) - 0.2857 (S P I G)+ 0.013 5C} ( p) - 0.01 92 (W O F )

7 .7 Ecuacio n de la ef iciencia red ucida:

(ex p (a% 50 c )- 1 )Y

c

= {ex p (ad / b 50 c )+ exp (a)- 2)Estimando 'a 'En la r e laci6n ante r ior es conocido Yc , dID50c po r 10 que se d ebe estima r el valor de 'a' para asf tener la ecuaci6n de eficiencia re ducida tfpica alejemplo , obse r vamos el si guiente cuadra :

MAL L A d d/D50c Yc 'a' *35 496 3 .14 1.000048 35 1 2.22 1 .0000 60065 248 1 .57 0.9106 4.05100 175 1.11 0 .579 5 2.75150 124 0 .78 0 .3424 2 .70200 88 0.56 0.113 0 4.5270 63 0.40 0.0719 3 .9-270 31 0.20 0.0026

(*) 'a ' se es tima por meto dos numencos , usa ndo en c a da ca so Yc yd105 0c , no se pued e desp e ja r f aci lmente de la r ela ci6n (4). Un bu ensiste ma e s usa r un pr og r am a senc ill o de ap r oximaci6n e n Ba s ic, seca ra cteriz a po r dar va lores diversos de 'a ' hasta que la diferencia entre Yde la tabla y el es tima do segun la relaci6n (4) cump le con la dif e renciaminima, en es te c a so que s e a m e nor 0 igual 0 .000 1, fu e as i que s ecalcul6 los valore s de la ultima c olumna de la tabla .

(6.0 + 4.05 + 2.75 + 2.7 0 + 4.50 + 3.90)6

Y c = (ex p(exp (4%8 )- 1)(4 % 8 )+ exp (4) - 2 ) (4)

De te rm ina cion d e l indice de Tr a baj o

DETERM I NACION D EL tNDICE DETR ABAJO:

10 - 3 X A X V X .J3C as W M

t

W

10 ( J~ "- J ~."J

: Tral)ajo co ns umido p or el equ ipo K W -' lr M '

: Dife encia de potenc ial.

e DS : Fac tor de p oten cia del m oto r .

W M : Peso del m iner a l Tm.

T :Tiempo, horas.K W - %

W i: indice de t r abajo, Tm

F s o : Tamano de abertu ra de ma lia , a la cual pasa el 80 % del Alimen to, micr ones .

P s o : Tamano de abert ur a de mal ia , a la cual pas a el 80% delpr odu cto. micr ones .

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BA L ANCEDEMATE~ESE NELBalance de Materiales en el Circuito Molienda y Clasificaci6n

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C IR C U ITO M O L IE N D A Y

CLASIFICACION

1007 = - ----

1100 - X(l- g)

: Densidad de pulpa, grice, TM/m3.

: Graved ad espe cffica del solido , gr ice, TM/m3.

SRcc= -

F

FS Ree

: Tonelaje de s olidos qu e ingresan en el alimento

: Ton ela je de so lidos q ue ingr es an al molino (carga circulant e)

: Relacion de la car ga cir culante .

/\demas: F

Do- DmR c c = ----Dm-Ds

o (Lo que ing r esa = 10 que sale)D = 100 - X D = Liquido C en peso)

X so lid o (en peso)

Do

Om

Os

: Dilucion en la corriente 0

: Dilucion en la co r riente M

(rebos e del c1asificado r )

(desca r ga del molino)

(arenas de reto r no)

mlDTH

ill-O Rce = - -

S -ill

)400TCSPH

QCGPM= - - X - r - -3 PU LP ACTM/h)

QCm Ih) = 3rCTM/m )

3 t: Caud al de pu lpa en GPM, m Ih r esp ec IVO.

W H20

Balance de Materiales en el Circuito Molienda y Clasificaci6n

Ademas : D lMENSIO N AMI E N T O D E

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H IDROCICLONES

T = Tonelaj e de mineral por h o ra .

Q = Tone !aj e d e ag u a an a did a, t o n de ag u a/ hora .

D I = Dilucion de la pulpa antes de anad ir agua.

F~ mlDTH

S o n ampliamente utilizados en c ircuitos de molienda para hacer elasificacionde par tfc ula s , el range de ap licacion de los ci e lones esta entre 40 a 400mi c r o nes , sus aplicacion e s son muy po c as en tamanos muy finos como 5m icra s y tan gruesos c om o 1000. Po s ibles de usar ven tajosamen te encir cuitos de molienda pr imaria , secundaria y remolienda ; Un cie lon estandar se define como aquel en que existen adecuada r elac ion geometrica entre eld iametro del vortex, orific io de apex y que tenga la longitud sufici e nt e quepe rmi ta un adecuado tiempo de r etencion para una aceptable elasifica c ion dela s particulas, pero el parame tro mas importante es el diametro del cielon, que 'e s el diametro interne d e la camara cil f ndri c a que recibe la a limen tacion y els egundo parametro mas importante es el area del tubo de ing r eso,g e nera mente e s un o r ificio r ec ta ngul ar c on la direccion m ayo r p a r al e la al ejed e l ciel6n , se r ecomie nda qu e s ea 0. 05 vec e s e l diame tro de l ciel o n alc ua d~ aao otro paral if letro e s e l VOR liEX, p o r mo nde se des carga n lasp art fcu las FINAS. Es sa b ido que l a p i c 'pa l funci6n de e ste t u bo de V ortex e se l control se I s e pa r a c ion y e l flujo que ing r esa al c ie lo n. EI tub o de Vo rte xd ebe tener un a extension hasta de b ajo de l tubo d e entra da para e vitar e l"Corto circuito " a e ma te rr al a ir ect a m en te f iaci a e l re bos e, s e r e co mi e nd a sea0 .35 veces e l diametr o de l d e lon.

11.1 CRITER IOSDE SEt~CC I6N'DE g i~~~O N '~~'

D 2 = Diluc ion de la p u lp a desp u es de an a dir a g ua .

En dis eno de c ir cu itos de molienda - e lasif icacio n, e l objeti vo es pr od ucir unreb ose que te n ga cie r ta ca r acte r istic a g ranu lo m et rica , g e ne r alme nt e r e f e rid a alas malla +65 y 200

Kr ebbs Engineering propone una r e lac ion empirica para la dist r ibucion detamanos en el rebose con el D50c . A continuacion se m uest r a en la sgte tabla.

%P ASSING en e l re bos e de un Fa ctor tama no d e te rm in a do

98.8 0.5495.0 0 .7390.0 0 .9180 .0 1.2 570.0 1 .67

"6 0. 0 2.0 85 0 .0 2.78

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La relacion indicada en la tabla anterior es para sistem as tfpicos demolienda en di s tribuciones de tamaf ios prom edio y puede va r iar liger ame nte con las ca racter isticas p articular e s de cada MEN A.

La separacion en e l cielon que da d efinida po r la siguie nte ec uacion decor te :

D 50 e (a p lie ae ion) = D 5 0 e (b ase ) XCI XC 2 X C 3

EI 050 (base) es el tama f io en micrones que un c ielon estanda r puedealcanzar operando bajo condiciones base y se estima en la siguienter elacion :

D50c(base )= 2.84 Do.66

Donde : D cs el diametro del cielon en em .

Los f actores de correccio n de l D50 (base) , C1, C z , C3 tienen el siguiente

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C ORRECCION DATOS DELANALISIS,

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Eficiencia d e la d es carg a corregida (para el calculo dela nueva granul ome trfa)Constante.

Promedio de la abertura de la malia, en micrones .

~

F ( 100 - X I' J j= ~+ Xl' XO .S34 X 1 .699X(_1 _ )

U P 0.9072

ITH

: Caudal , m3 /hr

: Densida d del solid6.: Densidad del agua .

: Tone laje de S61id os en el a limento, TM /hr

16 .43 DDp = 4.16 - 1005 + 1.10Ln( --y)

2.65 + -- -6XD

Esta ecuaci6n representa el tamano maximo hasta donde puede a umentar

D JI

,G RANULOMETRICO

D In (x) - FF (x)r = - =- -----F . I > (x) - F D (x)J = (f F (x)(1+r)- I R( x)- I D( x) (1' )) 2K 2

2(1 + l' + l' )

s = _. f~_(_ x)_(1_+_1' _)-_ f _ R_( X _)._-_ ID_(x_)(1' _)_K 2(1+1' +r 2)

Dond e - : J K es la suma de los cuad r ados ajustados para cada malla :

Donde:

IF (X), .f~(X), ID ( X) : Porcentaj e" en" peso rete r ii~6 de (c:ilimento, r ebose y .descarga r espect ivame nte.

j~ ( X )C , fR ( x )C , fD (. x )C : Porcentaje en peso retenido co rr egidos de l alimen to,rebos e y de scarga respectivamente.

Eimensionamiento del Molino de B a rras y Bolas

DIMENSIONAMIENTO DEL M OL INODimensionamien to del Molino de Barras y Bolas

13.1 FACTORES DE CORRECCION DEL WORK INDEX:

S i d l i 30 % d f

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DE BARRAS Y BOLAS

w - w: [ 1 0 1 0 J-lJ P;; -K

S e c o nsi d e r a q u e mo ler e n s e co re qu ier e 30 % m a s d e ener g f a quem o le r en hum e do , po r 10 tan to F 1 = 1.3 para molienda e n seco , s i lam o lie nda fue r as en h u m edo se considera la unidad.

De p en de del grad e d e co ntr ol so b re e l product o logrado . Es tefactor so lo se a p lica en cir c uito abi e r to y cu a nd o e s molin o deb olas , se pr oporcio na la sigu ie n te ta bla:

% P a s a nte d e l producto en malla

200

W Km. -h fTC 0 ene r gia consumida po r tonelada co r ta mo lida.

W i indice de trabajo en el mol ino especificado por Bondadosa d o con u n watimet r o que indica las par ticulasproducidas amalia determinada en carga c irculante de2-0%

(1) Molie nda en humedo .

(2) Molienda en descarga por rebose .

(3) D iamet r o del m olino 8' .

(4 ) Que el sistema trabaje en circuito cerrado .

E I Wi e stimado en laboratorio se denomina Wi (base) el cual debe ser corregido por f actores tales como: Molienda en seco 0 humedo, diametrodel mol ino, g r anulometria de alimentacion, r adio de reduccion ,unifo r midad en la alimentacion, etc . Por tanto se debe corregir de acuerdoa la siguien te relac ion :

W i(co rr eg id o ) = Wi(ba.l' e)X F ; X F 2 X F 3 X F 4 ... ~

_ ( ~ ) O . 2F 3 -d

Donde F i so n los f a c tores de co rr eccion po r condicio nes operativas .

Bond h a determ in a do en su investigacion al r especto que si u nmolino tiene un mayo r diametr o mayor a 12 .5 pies la ef icien ciadisminuye; aceptando ta l conce p to , si el c a so f u ere tener u n mol inomayor a 12 .5 pies el factor es const a nt e e igu a l a F 3=0.91 46 .

E xist e cier to valo r Fa o ptimo de gr a nu lome tr ia en alime n taci on am o lie nda . S i la a limentacion t ie ne u n F8 0 ma yo r que e st e F o debeco rr eg irs e pa r e ste factor F4 de l sigu iente mod o para l os 2 cas osr espec tiva me nte :

Mo lino de b ar r a s:

Dimensionamiento d e l Molino d e Barras y Bol a s

(T: ;Z ')05

Dimensionamiento del Molino de Barras y Bolas

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( T : ; Z ) 0 . 5F = 16000 r r J

F a En m icro n es

Wi Es el fndic e d e t rab a jo base e n K w-h /TC .Lue go el facto r se calcu la por la sigu ie n te r e la ci6n :

_ 7 { F so - F o )\ F f )

4Rr

R ,. - (Wi

R r

C or r ecc i6n p o r sobre molienda de finos , se s a be q ue spr oporc iona l a l radio de reducci6n (Rr) . Se apl ica cuando se quie r elog r a r un p roducto mas f ino que e l 80% -m200 y se u sa este factor solo en m olienda en mol ino de bo las . Este f acto r es :

F - Ps o + 10 .35 -

11 .45 X Ps oF ac to r de correc c i6n por r adio s d e re du cci6n d e mas iad os a lto s 0m uy b a jo s . Se ap lica se gun la m olien da se a en mo lino d e bo la s 0ba rr as :

R - R,. Yo + 1150

R r : Rad io de r ed ucc i6n al 80% ; F80/P 80

R,. :8 + 5Lr/Df )L r : Long itud de barras e n p ies.

Norm a lme nte L~ e s 1. 3 a 1.5

En c aso co n trar io F 6 tom a valo r con s tante, l a u nid ad .

Es un factor que se r ef ie r e a l gra do e un iformid a d en laa lill1yntaci6n Cl moli ~nd~, este f act ,or sdl o s y~ onSid e ra en e ldi rf iensionClmientd "e hr nbl inbde ba rtas 'y;,depehde del . sistema dechancado : ..

F 7 = 1.4 (chancado ci r cuito abier to)F 7 = 1 .2 (chancado circuito cer r ado)

13.2 POTENCIA ELECTRICA Y MECANICA REQUERI D A

P ara e l ef e cto se u tilizara la relaci6n conocida y sencilla :

P it;

Pm = WxC

1. 34 1 X P m

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Car ga Balan ce ada de Bola s-- --- -- - - -- - - - .. _-- - ---._ --- _ ._ - - - - - --.- .. _ -

CARGABALANCEADADEBOLASb Na S dl d b l

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En planta s conc entrado r as anua lmente se pr ocede a un cambia de f orra s almolino , normalmente e s le es un proce so ru tinar io en la medida de lasposibilidades de la compa f Ha minera. EI cambia de forr as altera elf uncionam iento de l molino, 10cua l se traduc e e n una per dida de capac idad demolienda de bido a que no se consider a la ca r ga de bolas inicia l que de bea limentar se . '

Par 10 genera l se r e tornan las bo las usadas, can las cuale s los f orr as lIegarona s u f in; esto es consid erado un er r or por que si bien la distribuci6n entamafios e s variada y adecuada , las ca r acte rf s ticas fisicas de la bolas habfa ns ido alte r adas, los vacios inte rnos h an sido pronunci ados y es notoria la f altade pes e en cada bo la, apa rte de la per dida de for ma qu e sufrier on a causa dela act ividad de molienda .

Una carg a de bolas ade cuada es aqu e lla que toma en cuenta lasca racte r isticas de l miner a l a moler, ademas s ugie r e la distr ibuci6n de l tota l de ,bolas en ran I os que abar ca n los tamaf ios comer cia les existentes , como unaactivida la l1lsi inmer sa en la meta lur gia .

Racionali acion i je ca r as inicia l de bolas : s usua l cargar el molino nuevocon bo as e un r aPlgQ dle @is t~il:)ble i6n tiol11de I termino razonab le debesign ifiear el de una carg a r acionada re specto a a la ca r ac ter istica s de la cargaa limef ltada en e l mnline pam S8 elief lTI, ef la Aa pF0lJEles te El metodaanalf tico basa d a en una modif icaci6n de la re laci6n de consu mos de bolasr esp ec to a su peso (EI des gas te de una bola es proporcional a su peso, 0 se aal diam etr o a l cuba) ; en la r aciona lizac i6n se entr e lazan las carac te ris ticas d e lminera l a moler co n la distribuci6n de la car ga moled ora, utilizando enconcepto de NUMERO ST ADLER, el cua l es un numero ordina l, ta l numero,para e l factor gr anulom etrico se mues tr a en funci6n directa d e la aper tura demalla (e n cm) y par a e l tamafio de bolas , este es ha llado utilizando un t e rminGnuevo "B", este ultimo es tablec e la difer encia minima entr e N Stadler de untam afio maximo de bola , factore s que son facil es de estimar .

B = nb - n pnb = np + B

nb = Na Stadle r de bolanp = Na Stadle r de par tfculaB = Difereneia optima entre N - Stadler de par tfeula y bola para una

bl.Jena molienda .Segun Taggar t:

B 6 .64 Log (: J

s n datos que e pueden ealcular de aeuerdo a formulas

or F. CBo d . DT H14.2 Calcu lo de d li>0 diam etl"o maximo de-bola :

F.e .Bond establee e la siguie nte relae i6rt .

~ Diam .max = ~ K X

Tamafio en mierones del 80% de la alimentaci6n .

Constante de molienda 350 para molienda en humedo y335 para molienda en seeo

Gravedad espeeifiea

K w - h

Tc

Car ga Balanceada de Bol as

14.3 Calcu lo de veloc ida d critica:

T/ 42 .3 yC = --

d

Carga Balanceada de Bolassimp leme nte r ehuir del pr oblema, quien labo r a en Plant a co nce ntr adora estasegura d e que el circuito de molienda es e l cor az6n de su operaci6n, p r esta r atenc i6n a todo esto debe dar le sa tisf acc iones no solo pe r sonales sino de

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y

J dp

benefi cio total a la empresa en la c uallabora.

y = (~ r14.4 Calculo del diametro maximo de part icula a moler:

AI graficar % Passed Vs . Apertura de malia, se proporciona una curvacaracteristica de distribuci6n granulometrica denominada gaud in - shumman :

(X J i l l

Y = 100 X K

= tamafio de bola en pulgadas= % en peso acumulado de bo las= tamafio maximo de bolas en pulgadas= Con stante que se calcula po r minimo s cuad r ados

"FsoVSgWiD

= alime ntaci6n al 80 pasing e n micron es= Velocidad del molino

:::gravedad especffica del material

= indice de trabajo= diametro del molino

- Malia pQrdQnde pasa el 86% "de alimentaGiQn ~miGHmes) = 25ll lm = 0.175 LogX + 0.067

LogY

mLogK

Log 100 + m (log X - log K)

= Log 100 - Log 80 + mLog X K: Es el tamafio de apertura de malla par la cual pasa e l 100% de laalimentaci6n a el tamafio de particula maximo a moler .

Azzaroni propone a diferencia del tamafio maximo de bola propuesto par elprofesor Bond, su relaci6n luego de muchas pruebas a escala industr ial es lasiguiente:

Can carga circulante :

5.8 x 3.Src;- x 2~Wic x ~l + C L: . v u 80 100Vv xD

14.5 CARGA MOLEDORA SISTEMA AZZARONI

En 1 0 propuesto anteriormente por HAND Book de Taggart entre cargamoledo r a y for r o de molino en funci6n de la granulometria del mineral a moler fue publicado en 1930 , pero 50 afios despues se sustenta un importantetrabajo propuesto por AZZARONI, pues al final se cree que cargar bolas deu,n solo tama f io 0 en d iversos tamafios representan el mismo costa, cargar slmplemente 10 que se descargo y r eemplazar solo los que estan mal es

Ca rg a Ba lance a da de Bolas

Sin car ga cir culan te :

6.7 X 3:{jG (s Id )x 2~CR I TERIO METALURGICO PARA

E STUDIO DE MOLIENDA

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GsoWicV DG (sId)

6.7 3:{ jG (s Id )x 2V v xD

= 80% pasante de alimento al Molino (fr esco + arenas)= Indice de traba jo corregido= Velocidad del molino en RPM= Diametro interior del molino en metros

= %Pa san te a l molino 100%, tamafio maximo e n micrones .

mlDTH

E STUDIO DE MOLIENDA

(d - c)cc = - ---

(s - d)

(Do - Dd )cc = (Dd _ Ds) (2)

% retenido acumulado en determin ada malla para e la limento, rebose y arenas d el c1asi f icador .

1 ARENAS

I

~ J' -- - - 7 LD o

REBO SE

Cr ite rio Metalurgico para E s tudio de Mo lienda(4) y (5) en (7) y despe jando adecu adame nte :15.1 CARGA CIRCULANTE EN CIRCUITO SI MPLE (f ig1)

* Bala nce de solidos en el c lasif ica d or scc = Do -Dd

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cc 0

F

1S OL I Dqu ME N T ADO= SOLIDq RENAs+ S OL ID G.E BoSE

D= s+ o

D F + S (4)

F = 0 (5)Por 10 tanto (5) en (4) Y este en (3) para determinada fracci6n de tamano;siendo d , 0, s el porcentaje r etenido acumulado en la misma malla para elalimento , rebose y arenas del c1asificador :

Luego se ha determinado la r elacion de carga circulante pQrbalance de pesode s61idos en 'ce lcirdiito. "'>';

:::< ,~' . ;;/> . L ,~:, ,' y , ,;* Balance del iguidos en ' el Clasificador

Dd - Ds

* Balance de so lidos en el clasificador :Solido alimentado = Solido (arenas + rebose) (8)Para el equilibrio del circuito :

Liquido que ingresa = liquido en arenas + liquido en el rebosePor relaci6n en pu lpas se sabe que :

liquido

solid o

x Peso solido(9) Y (10) en (8) y para cada fracci6n de malla en porcen taje en pesoretenido acumulado (a , b, s, 0).

................ (9)

........ ........ (10)

a(A)+ b(B ) = s(S)+ 0(0 )

Crite rio Met~h:irgico para Estudio de Molienda Criter ioMetah: irgico para Estudio de Moliend a

(a - 0 )(s b )

(WK - W + 1000 )(W 1000 )

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(s - b ) (W - 1000 )(& Balance de Ifqu idos en el c1a s ificador:

(Do - Da )

(Db - Ds )

15.4 FOR MULA DE CARGA CIRCULANTE POR DENSIDADES PARA UNCIRCUITO SIMPLE (Fig. 1)

(Wd - Wo Jx (Wscc =

(Ws - W d )x (Wo- 1000 )

)(17)

-1000 ,

Da (A)+ D b (B) = Ds (S)+ D o (0) (1: ~)

Wd, Wo , Ws son las d ensidade s de pulpa /gr llt) para al imen to, r ebose yar enas del c1as ificador respectivamente .

15 .3

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K , m : Parametros .

_ ( ! 2 . ) "e a

PLANTACONCENTRADORA

Donde:

F,A ,R:

f I , a I , r I : Leyes de cabeza, concentrado de A y relave del elementovalioso .

flF alA + r lR ..... (II)Reemplazando ( I) en (II):

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Ba lance M e talurgico

lI 1 l J1 ; bi lj [ ( b , ~ j, ) (r , - b , ) ]! )Balance Metalu r g ico

16.3 P a ra cu a tro prod u ctos: Tr es co ncen trados y un r elave

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l A ~ l ~

b z !r)~ A = (b z - f z) (r z -b z) (F)1 [ ( b , -a ,) (r , ~ b , ) ] bi (b z -a z) (r z -bJ

a z b z r z

F --- >f f f 1 2 3

PRI~OR CUl lDEEFLOTAClCN

SEQ NX)ORC UllDE EFLOTAClC N

~

R

_ ) OR CUllDE E --.FLOTAClC N '1 '2 '3

A= (b l - fl)(r z -bz)-(b z - fz)(r i -bl) (F)

(b i -at)(r z -bz)-(b z -aZ)(r i -bI)F , A , B , C , R : Tonelaje de alime nto, concent r ado A , conce ntr ado S,

concentrado de C y r e lave , TMSD.

Leyes de cabeza de los elementos val iosos 1,2 y 3

B= (a l - fI)(r Z -az)-(a z - fz)(r l -a j) (F)(a l -bj)(r z -az)-(a z -bz)(rj -a i )

L. )les s e e mentos Y'aliosos j . elconcentr ado S.

L~yes : d~ los elemel) tosv;3liosos 1, 2,3 e r iel

concehtradoC.

Leyes de los elementos valiosos 1, 2,3 e n e l relave.

Nota: Como F Siempre es el dato conocido, el valor de A , S, y R se puedenobtener di r ectamente de reso lver las ecuaciones s imulttmeas ( I, II, III)del balance de materia. a l A + bIB + clC + r lR (2)

a 2 A + b2 B + c2C + r 2 R (3)

Balance Metalurgico

C on los coeficient e s de las ecuaciones anteriores. obtenemos la sigu ientematriz :

EI p r ocedimiento para desarro llar los determinantes es el s igu iente :

~ Pa ra el concen trad o d e A

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1 1 1

~ a I , b , c1 ' I/ z az b z Cz r z, J ; a3 b3 c3 r 3

1 1 1 1

~ bl c1 f j

j~ b z Cz r z A=_. f ; b3 c 3 r 3 (F ) ~

1 1 1oJ bl c1 r ,a z bz Cz r z

3 b3 C3 r 3

Los ton e la jes de los concentra dos d e A, B y C s e o bt ienen a p art ir d e lass igu ie n te s re laci o nes:

1

c , f j a\ c 1 r jCz r z az Cz r z

(F ) B= a3 c3 r 3

(F )

ID 1

c , r \

z Cz r z b z a z Cz r za 3 c3 r 3 b3 a3 c3 r 3

1 1 1

~ a, bl r ,

/ z az b z r z

A= / 3 a3 b3 r 3

(F )1 1 1

c , al b, r JCz a z b z r zc 3 a3 b3 r 3

A = (bi - ,t ;) M 1 - (c1 - b1)M z + ( f j - c ,) M 3 (F ). (bl - a 1) M1 - ( cJ -b,)M 4 +(r , - c l ) Ms

M 1

=(C

z - bz ) ( r 3 - C

3 )- (C

3 -

b3 ) ( r z - C

z ) M 2 =(b z - /2 )(r 3 - C 3 )- (b3 - /3 )(r 2 -.C 2 )

M 3 = (b2 - /2 ) ( C 3 - b 3 )- (b3 - /3 )(~2 - b2 )

M 4 = (b2 - a2)(r 3 - C 3)- (b3 - a3)(r 3 - C 3)

M 5 = (b2 - a Z )(c3 - b3) - (b3 - a3)(c Z - b2)

~ Para el concentr a do B1 1 1 1

~ at c j '1; ; a c r

1

it 1 bl " i

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; ; a2 c2 r 2B=

f , a3 C3 r 3 (F ) - 41 1 1 1

b l a, c, '1b2 a2 c2 r 2b3 a3 c3 r 3

M 6 = (c 2 - a 2 ) (r 3 - c 3 ) - (c 3 - a 3 ) (r 2 - c 2 )

M 7 = (a 2 - 1 2 )(r 3 - c 3 ) - (a 3 - 1 3 )(r 2 - c 2 )

M 8 = ' (a 2 - 1 2 )( C 3 - a 3 ) - (a 3 - 1 3 )( c 2 - a 2 )M 9 = (a2 - b 2 )(r 3 - ' ~3 }: "': ' (a3 -(b~ )(r 2 - :~2)

M 10 = (a 2 - b 2 )( C 3 - a 3 ) - (a 3 - b 3 )( C 2 - a 2 )

1 2 02 j; 3

1

b2 r 2

b3 r 11 (F)

C l 01 bl r l

C2 02 b2 r 2C3 03 b3 r 3

c = (Ol - f , JM l1 - (bl - al)M l2 + ('1 - bl)M l3 (F)(Ol -cl)M ll -( bl -a ,)M I4 +('1 -bl)M I5

M il = (b2 - a2)(r 3 - c3 )- (b3 - a3 )(r 2 - b2)

M I 2 = (a2 - f2)(r 3 - b3 )- (a3 - j~ )(r2 - b2)

MI3

= (a2

- f2)(b3

- a3 )- (a

3 - 1 3 )(b

2 - a

2)

M I4 = (a2 - c2)(r 3 - b3 )- (a3 - c3)(r 2 - b2)

M 15 = (a 2 - C 2 )( b 3 - a 3 ) - (a 3 - C 3 )( b 2 - a 2 )

Balance Metalurgico

Nota: Re s o lvie ndo simul ta n ea m e nte la s ecuac iones I, II, III; Y IV, podemostambie n calcu lar los tonelajes de los cancent ra d a s A , B y C, y el relave

I;LOTl \CIO N

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tambie n calcu lar los tonelajes de los cancent r a d a s A , B y C, y el relaveR , pue s F es un v a lor c o no cid o .

Ademas tenemos las siguientes formulas, que nos ayudan a completar elbalance metal u rg ico :

R E C U P E R A C IO N = (L E Y cO N T E N ID O )(T M co N cE N T R A D o )X IO O(L E Y C A B E Z A)(T M C A B E Z A)

R A T IO = C A B E Z AT M C O N C E N T R A D O

[ste proces o es quizas el mas importante de los deS31rollados para elpro c e s a m ient o de l os mine rales y qu e hac e n pos ible la recupe r c ion devalores de ba ja l e y, s iempre s e pens6 que era un arte de lo grar qu e unapart icu la se v u elva h ibrof6bica, se ju n te a un a burbu ja de a ire y flot e hac ia lasup e rf icie, la sele ctivi d ad y e l desarro llo logrado f inalmente en l a flot a ci6nha sta nu estro s dias, hacen que estos conceptos se entiendan cada vez me jor .

17 .-g Grav e dad especifica del mineral:

: gravedad especif ica 'aparente' del mineral .

: Peso del mineral en gramos

: Incremento en volumen, en ml .

DTH

sS -1

s~ ~ K = P x --

s-I

K

K -1

p = K (s - 1) ~~ p = K ( W - 1000 )s W

W = K (W - 1000 )M -

DES CAR GA AGUA

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W K (W 1000 )

W 1000 + -~~ W

K

1000 K K~P

17.4 Tablas de densidades de pulpa:

V = Fr acc i6n dec imal de volumen de s6 1idos en la pulpa .

v = p X SS

V = \/olumen e n m3 , de un a tonelada me trica de pupam

DT

1(p X S)

17.5 C APACIDAD DE CELDAS DE FLOT ACION Y ACONDICIONAMIENTO

N = F X T X V sC X 1440

: Numero de un idades de equipo: Volumen p or unidad de equipo: Toneladas secas de m ineral por 24 horas: Tiempo de residencia, en minutos

DES CAR GA AGUA

DE L MOL IIIO ~ 1-AL IMEtlTAC'OIi

-'~. - -- -- ---~ '-M~ _

CARGAClR ClILANTE

_1

: Alimenta c iorldem irle ral o fltlevo alamo lie nda ,~------_: S61idos del mine r al enJ a desca r gade l,molin o, oe ., la alimen tac i6n

del clasifitcidor . . .'. " ,.:. .: Arenas 'gr uesas quereg r esan 'al molino': Pr oducto "Ove rf low" del clasifica dor y r e lac ion es d e d isoluc iones

entre el Iiquido y 105s6 1idos de las m ues tras de la p ulpa.

: Descarga del molino, a alimentaci6n al c1as ificador , si se ag r ega

agua para dilu ir .

: Arenas del clasificador

: "Overflow" del clasificador

CC = Do - Dm = Ree, RELAC ION . CARGA . CIRCUL A NTE F Dill -Do