37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
-
Upload
paula-popa -
Category
Documents
-
view
222 -
download
0
Transcript of 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
1/28
TEMA PROIECT
Sa se proiecteze structura de rezistenta a unei cladiri cu P+8 nivele din
diafragme de beton armat turnate monolit. Cladirea este destinata locuinta si esteamplasata intr-o zona urbana de calcul seismic D.
Inchiderea exterioara a cladirii se realizeaza din zidarie de BCA de 30 cm si
fasii din BCA de 7,5 cm. La compartimentarile interioare se foloseste zidarie din
BCA de 20 cm.
Acoperisul este de tip terasa cu scurgere interioara a apelor si se va termoizola
cu BCA de 20 cm grosime.
Planseele se vor realiza din beton armat prefabricat.
Hnivel=2,8 m
Grosime diafragma = 20 cm
Se cere:
Note de calcul pentru diafragmele din beton armat:
Piese scrise
Piese desenate:
- Plan armare diafragme
- Sectiune orizontala in diafragme
- Sectiune verticala in 2 diafragme
Nota de calcul
1. Evaluarea incarcarilor
2. Calculul total al greutatii structurii
3. Determinarea incarcarilor seismice
4. Stabilirea sectiunilor active de calcul si a caracteristicilor geometrice ale
diafragmelor transversale
5. Determinarea caracteristicilor de rigiditatea ale diafragmelor transversale la
deplasari laterale
6. Distributia incarcarilor totale intre diafragme
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
2/28
1. EVALUAREA INCARCARILOR
1.1 Incarcare panseu etaj curent
Nr.
crt. Denumirea incarcarii
Incarcari
normate(daN/m2)
Coeficient
de incarcare
Incarcare
de calcul(daN/m2)
1 Planseu beton armat
0,13 x 2500325 1,1 357,5
2 Pardoseala 100 1,3 130
3 Ziduri despartitoare 100 1,4 140
Total 525 627,5
4 Incarcari utile 150 1,4 210
TOTAL 675 837,5
1.2 Incarcare planseu terasa
Nr,
crt,Denumirea incarcarii
Incarcari
normate
(daN/m2)
Coeficient
de incarcare
Incarcare
de calcul
(daN/m2)
1 Planseu beton armat
0,13 x 2500
325,0 1,1 357,5
2 Beton de panta
0,12 x 2200300 1,3 390
3 Termoizolatie
0,20 x 600120 1,3 156
4 Sapa
0,02 x 2 x 220088 1,3 114,4
5 Hidroizolatie 20 1,3 65
6 Protectie hidroizolatie (pietris) 50 1,3 65
Total 903 1108,9
11 Incarcari din zapada 150 1,4 210
TOTAL INCARCARE 1053 1319
1.3 Incarcare scara
Nr,
crt,Denumirea incarcarii
Incarcarinormate
(daN/m2)
Coeficient
de incarcare
Incarcarede calcul
(daN/m2)
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
3/28
1 Greutate placa
0,14 x 2500350 1,1 385
2 Trepte
0,09 x 2500225 1,3 292,5
Total 575 677,5
4 Incarcari utile 300 1,3 390TOTAL 875 1067,5
1.4 Incarcare placa balcon (beton)
Nr,
crt,Denumirea incarcarii
Incarcari
normate
(daN/m2)
Coeficient
de incarcare
Incarcare
de calcul
(daN/m2)1 Greutate placa
0,13 x 2500325 1,1 357,5
2 Pardoseala 100 1,3 130
Total 425 487,5
3 Incarcari utile 200 1,4 280
TOTAL 625 767,5
2. CALCULUL TOTAL AL GREUTATII STRUCTURII
2.1 Calculul greutatii planseului etaj curent
- incarcarea planseului etaj curent - qpl = 627,5 daN/m2
- suprafata planseu etaj curent - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m2
- suprafata gol - Sgol = 17 x 0,27 x 1,5 = 6,885 m2 (scara)
Spl = S - Sgol = 281,52 - 6,885 = 274,63 m2
Gpl = qpl x Spl = 627,5 x 274,63 = 172 333,46 daN
2.2 Calculul greutatii planseului terasa
- incarcare planseu terasa - qt = 1108,9 daN/m2
- suprafata planseu terasa - S = 20,4 x 13,8 = 281,52 m2
- suprafata gol - Sgol
= 0,4 x 0,4 = 0,16 m
2
St = S - Sgol = 281,52 - 0,16 = 281,36 m2
Gt = qt x St= 1 108,9 x 281,36 = 312 000,1 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
4/28
2.3 Calculul greutatii scarii
L=17 x 0,27=4,59 m
Hetaj
d
- incarcare scara - qsc = 677,5 daN/m2
- suprafata scara - Ssc = 5,37 x 1,2 = 6,44 m2
Gsc = qsc x Ssc = 677,5 x 6,44 = 4 365,81 daN
2.4 Calculul greutatii balconului
- incarcare placa balcon - qb = 487,5 daN/m2
- suprafata placa balcon - Sb = 3,6 x 1,2 = 4,32 m2
Gb = qb x Sb + (3,6 x 0,8 x 0,13 x 2500) + 2(1,2 x 0,8 x 0,13 x 2500) = 3 666 daN
2.5 Calculul greutatii diaframelor
Greutatea diafragmelor o vom calcula pe bucati,
a) Greutate a bucatilor de diafragama tip fig. 1
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
5/28
Fig. 1
Gd1 = 2[(14,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,4 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 42 000 daN
* La parter:
Gd1parter= Gd1 - Ggol usi = 42 000 - 3960 = 38 040 daN
Ggol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 2500) = 3960 daN
b) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 2
Gd2 = 8[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500) + (3,7 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 50400 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
6/28
Fig. 2
c) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 3
Fig.3
Gd3 = 2[(0,4 x 0,4 x 2,8 x 2500)+ (5,1 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 16520 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
7/28
d) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 4
Gd4= 4[(4,2 x 0,2 x 2,8 x 2500) + (0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] = 26 880 daN
e) Greutatea bucatilor de diafragma tip fig. 5
Gd5 = 2[(10 x 0,2 x 2,8 x 2500) + 2(0,6 x 0,2 x 2,8 x 2500)] =31 360 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
8/28
f) Greutatea fasiilor de BCA de 7,5 cm
Greutatea fasiilor de BCA pe un etaj este:
Gfasii= 2(14,2 x 0,075 x 2,8 x 800) = 4771,2 daN
*La parter:
Gfasii parter = Gfasii - Ggol usi = 4771,2 - 1267,2 = 3504 daNGgol usi = 2(1,8 x 2,2 x 0,2 x 800) = 1267,2 daN
Greutatea totala a diafragmelor pe un etaj si la parter este:
GD etaj = Gd1 + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii =
= 42 000 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 4771,2 = 171 931,2 daN
GD parter = Gd1parter + Gd2 + Gd3 + Gd4 + Gd5 + Gfasii parter =
= 38 040 + 50 400+ 16520 + 26 880 + 31 360 + 3504 = 166 704 daN
2.6 Calculul atic (beton)
- grosimea aticului = 15 cm
- inaltimea aticului = 60 cm
Gatic = (2 x 14,2 + 2 x 20,8) x 0,15 x 0,6 x 2500 = 15 750 daN
2.7 Calculul greutate ziduri exterioare
a) Zidarie exterioara la sufragerie:
G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN
Ggol fereastra = (0,9 x 2 x 0,3 x 600) + (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600) = 648 daN
Gzid.ext.sufr. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 964,8 daN
b) Zidarie exterioara la bucatarie:
G=(2,6 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1310,4 daN
Ggol fereastra = (1,2 x 1,2 x 0,3 x 600 = 259,2 daN
Gzid.ext.buc. = G - Ggol fereastra = 1310,4 - 259,2 = 1051,2 daN
c) Zidarie exterioara la dormitor:
G=(3,2 x 0,3 x 2,8 x 600) = 1612,8 daN
Ggol fereastra = (1,5 x 1,2 x 0,3 x 600)= 324 daN
Gzid.ext.dorm. = G - Ggol fereastra = 1612,8 - 648 = 1288,8 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
9/28
Gzid.ext.ap.= 964,8 + 1051,2 + 1288,8 = 3304,8 daN
Gzid.ext.et. = 4 x 3304,8 = 13 219,2 daN
2.8 Calculul greutate ziduri interioare
a) Zidarie interioara la baie:Gpereti baie = (2,2 x 0,2 x 2,8 x 600) + 2(2 x 0,2 x 2,8 x 600) = 739,2 + 1344=
=2083,2 daN
Ggol usa = (0,8 x 0,2 x 2 x 600)= 192 daN
Gzid.int.baie = G - Ggol usa = 2083,2 - 192 =1891,2 daN
Gzid.int.ap.= 1891,2 daN
Gzid.int.et. = 4 x 1891,2 = 7564,8 daN
2.9 Calculul greutatii pe fiecare etaj si al intregii structuri
Gparter = Gpl + Gsc + GD parter + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 360 683,27 daN
Getaj1 = Getaj2 = Getaj3 = Getaj4 = Getaj5 = Getaj6 = Getaj7 = Gpl + Gsc + 4xGb + GD etaj + Gzid.ext.et.
+ Gzid.int.et. = 379 307,27 daN
Getaj8 = Gt + Gsc + 4xGb + GD etaj + Gatic + Gzid.ext.et. + Gzid.int.et. = 534 723,91 daN
Gstructura = Gi = 3 550 558,094 daN = 3550,55 tone
3. DETERMINAREA INCARCARILOR SEISMICE
Mai intai se determina sarcina seismica totala:
St = c x Gstructura = x ks x x x x Gstructura =
= 1 x 0,16 x 2,5 x 0,25 x 0,8 x 3 550 558,094 = 284 044,65 daN
unde:
St - sarcina seismica totala
c - coeficient seismic global
- coeficient de importanta a cladirii
ks - coeficient functie de zona seismica
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
10/28
- coeficient de amplificare dinamica
- coeficient de micsorare a actiunii seismice
- coeficeint de echivalenta
Pentru determinarea sarcinilor seismice pe fiecare nivel folosim urmatoarele relatii
ale caror rezultate sunt centralizate in tabelul de mai jos:
=kk
kktk
hG
hGSS
= ktkk hShG
Nr.crt.
Greutatea pe
fiecare etaj -Gk
Inaltimea
pana lanivel hk Gkhk Gkhk
Sarcina
seismica penivel - SkParter 360683,2725 2,8 795325,013 35789625,6 360683,2725
Etaj1 379307,2725 5,6 1590650,03 35789625,6 379307,2725
Etaj2 379307,2725 8,4 2385975,04 35789625,6 379307,2725
Etaj3 379307,2725 11,2 3181300,05 35789625,6 379307,2725
Etaj4 379307,2725 14 3976625,07 35789625,6 379307,2725
Etaj5 379307,2725 16,8 4771950,08 35789625,6 379307,2725
Etaj6 379307,2725 19,6 5567275,09 35789625,6 379307,2725
Etaj7 379307,2725 22,4 6362600,1 35789625,6 379307,2725
Etaj8 534723,914 25,2 7157925,12 35789625,6 534723,914
Total 3550558,094 3550558,094
Observam ca:
Sp + S1 + S2 + S3 + S4 + S5 + S6 + S7 + S8 = Gstructura
4. STABILIREA SECTIUNILOR ACTIVE DE CALCUL SI A
CARACTERISTICILOR GEOMETRICE ALE DIAFRAGMELOR
TRANSVERSALE
Pentru determinarea caracteristicilor geometrice ale diafragmelor se folosesc
urmatoarele notatii si relatii de calcul ale caror rezultate vor fi centralizate in
tabele de mai jos pentru fiecare diafragma in parte:
- Ai - suprafata bucatii de diafragma i
- Yci - pozitia centru de greutate al partii de diafragama i fata de axa
- Yc - pozitia centrului de greutate al intregii sectiunii fata de axa
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
11/28
- Iyi - moment de inertie fata de centru de greutate propriu al partii de
montant/rigla i
- Im/Ir - moment de inertie al montantului/riglei in raport cu axa ce trece prin
centru de greutate al intregii sectiuni
- Ami
= sectiunea activa la compresiune excentrica- Amti - sectiunea activa la forta taietoare
Relatii de calcul:
=Ai
YciAiYc
YiYcdi =
12
4lIyi = pentru patrat
12
3hbIyi
= pentru dreptunghi
( ) +=2
/ iyirm dAiIII
Structura este compusa precum urmeaza:
7 diafragme transversale (vezi fig. 6):
DT1 DT7 - diafragme fara goluri
DT2 DT6 - diafragme cu un sir de goluri
DT3 DT5 - diafragme cu un sir de goluri
DT4 diafragma fara goluri
4 diafragme longitudinale (vezi fig. 7)
DLD DLA
DLB DLC
4.1 Diafragmele DT1DT7 (vezi fig. 8)
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
12/28
Acest tip de diafragme este alcatuit dintr-un singur montant.
4.1.1 Calculul latimii talpilor
a) Talpile mici
bdr = 0,2 m (pana la primul gol) => bp = 0,2+0,2 = 0,4 m
b) Talpile maribdr = 6 x d = 6 x 0,2 = 1,2 m => bp = 0,2 + 1,2 = 1,4 m
4.1.2 Calculul caracteristicilor geometrice
DiafragmaMontant/Rigl
aA1
[m2]A2
[m2]A3
[m2]A4
[m2]A5
[m2]A6
[m2]A7
[m2]
DT1DT7 M1 0.16 1.02 0.28 0.56 0.28 1.02 0.16
Yc1[m]
Yc2[m]
Yc3[m]
Yc4[m]
Yc5[m]
Yc6[m]
Yc7[m]
Yc[m]
14.00 11.25 8.60 7.10 5.60 2.95 0.20 7.10
d1[m]
d2[m]
d3[m]
d4[m]
d5[m]
d6[m]
d7[m]
6.90 4.15 1.50 0.00 1.50 4.15 6.90
Iy1[m4]
Iy2[m4]
Iy3[m4]
Iy4[m4]
Iy5[m4]
Iy6[m4]
Iy7[m4]
Im/ Ir[m4]
0.0021 2.21 0.0009 0.37 0.0009 2.21 0.0021 56.42
DiafragmaMontant/Rigl
abp1[m]
bp2[m]
Ami[m2]
Amti[m2]
DT1DT7 Montant 1 1.40 0.40 3.48 2.58
4.2 Diafragmele DT2DT6 (vezi fig. 9)
Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.
4.2.1 Calculul latimii talpilor
a) Montant 1
bdr = 0,6 m (distanta pana la primul gol)
bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,00 m
b) Montant 2
bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
13/28
c) Rigla
bp = 0,20 m
4.2.2 Calculul caracteristicilor geometrice
DiafragmaMontant/Rigl
aA1[m2]
A2[m2]
Yc1[m]
Yc2[m]
Yc[m]
DT2DT6 M1 0,4 0,12 0,70 0,30 0,61M2 0,74 0,16 2,25 0,2 1,89
R1 0,16 0,4 0,4
d1[m]
d2[m]
Iy1[m4]
Iy2[m4]
Im/ Ir[m4]
0,09 0,31 0,0013 0,0036 0,0197
0,36 1,69 0,8442 0,0009 1,3979
0,0085 0,0123
DiafragmaMontant/Rigl
a bpi Ami Amti
DT2DT6
M1 2,00 0,52 0,16
M2 0,40 0,90 0,82
R 0,2 0,16 0,036
4.3 Diafragmele DT3DT5 (vezi fig.10)
Acest tip de diafragme este alcatuit din 2 montanti si o rigla.
4.3.1 Calculul latimii talpilor
a) Montant 1
bstg = 1,4 m (distanta pana la primul gol)
bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,80 m
b) Montant 2
bp = bdr + bstg + 0,20 = 0,10 + 0,20 + 0,10 = 0,40 m
c) Rigla
bp = 0,20 m
4.3.2 Calculul caracteristicilor geometrice
Diafragma Montant/Rigla
A1[m2]
A2[m2]
Yc1[m]
Yc2[m]
Yc[m]
DT3DT5
M1 0,56 0,12 0,70 0,30 0,63
M2 0,74 0,16 2,25 0,2 1,89
R1 0,16 0,4 0,40
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
14/28
d1[m]
d2[m]
Iy1[m4]
Iy2[m4]
Im/ Ir[m4]
0,07 0,33 0,0019 0,0036 0,0213
0,36 1,69 0,8442 0,0009 1,3979
0,0085 0,0123
DiafragmaMontant/Rigl
a bp1 bp2 Ami Amti
DT3DT5
M1 2,8 0,68 0,036
M 0,4 0,90 0,036
R 0,2 0,16 0,036
4.4 Diafragma DT4 (fig. 11)
Acest tip de diafragma este alcatuit dintr-un singur montant
4.4.1 Calculul latimii talpilor
a) Talpa 1
bstg = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bdr = 6 x d = 6 x 0,20 = 1,20 m
bp = bdr + bstg + 0,20 = 2,60 m
b) Talpa 2
bp = 0,40 m
4.4.2 Calculul caracteristicilor geometrice
DiafragmaMontant/Rigl
aA1[m2]
A2[m2]
A3[m2]
Yc2[m]
Yc3[m]
Yc4[m]
Yc[m]
DT4 M1 0,52 1,02 0,16 5,6 2,95 0,2 3,50
d1[m] d2
[m] d3
[m] Iy1
[m4] Iy2
[m4] Iy3
[m4] Im/ Ir[m4]
2,10 0,55 3,30 0,0019 2,2109 0,0021 6,5590
DiafragmaMontant/Rigl
a bp1 bp2 Ami AmtiDT4 M1 2,6 0,4 1,7 1,140
5. DETERMINAREA CARACTERISTICILOR DE RIGIDITATE ALE
DIAFRAGMELOR TRANSVERSALE LA DEPLASARI LATERALE
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
15/28
5.1 Diafragme pline DT1, DT7 si DT4
Se determina:
I0
= Im
moment de inertie global al diafragmeis coeficient adimensional si este 1 in cazul diafragmelor pline
s coeficient adimensional
Amt sectiunea activa la forta taietoare
Momentul de inertie echivalent corectat va fi:
( )2
0
0
1
HA
I
II
mt
s
ses
+
=
Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelul de mai jos:
Diafragma Montant/Rigla I0 s s Amt esI
DT1DT7 Montant 1 56.42 1 11.50 2.58 40.425
DT4 Montant1 6.56 1 11.50 1.140 5.940
5.2 Diaframe cu goluri DT2, DT3, DT5 si DT6
Se determina astfel
a) Caracteristicile cadrului real:
- 3
6
=l
L
L
IEK rrr rigiditatea la distorsiune a riglelor
-2
30
1
1
lA
I
rt
r
+
=
-et
mmmH
IEK
= rigiditatea la distorsiune a montantilor
b) Caracteristicile cadrului inlocuitor
-
2
1
=
z
m
me
K
K- rigiditatea la distorsiune a stalpului cadrului echivalent
- =z
rre KK1
- rigiditatea la distorsiune a riglei cadrului echivalent
c) Marimile (, , I0, si eI )
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
16/28
-me
re
K
K=
-
+
++=
21
2
21 111mm
mm
AAL
II - coeficient care introduce influenta
deformabilitatii axiale a montantilor
- ( )2101
mm III +
=
- moment de inertie global
- n= - coeficient de monolitism
-( ) 2
0
0
1HA
I
II
mt
s
ses
+
=
- momentul de inertie echivalent corectat
- s si s se ia din tabele in functie de valoarile lui si
Rezultatele calculelor sunt centralizate in tabelele de mai jos:
DiafragmaMontant/Rigl
aKm(Kr)/Em
Kme(Kre)/Em
DT2DT6
Montant 1 0.0070 -0.2567
Montant 2 0.4993 -
Rigla 0.0142 0.162 0.0142
DT3DT5
Montant 1 0.0076 -0.2572
Montant 2 0.4993 -
Rigla 0.0144 0.162 0.0144
I0 s ses
I
0.0553 1.3301 5.71 2.44 0.905 11.50 4.72
0.0561 1.2765 6.55 2.41 0.905 11.50 2.39
6. DISTRIBUTIA INCARCARII TOTALE INTRE DIAFRAGME
Determinarea pozitiei centrului maselor(CM) si centrului de rigiditate (CR)
Fiind structura simetrica CMCR si se afla L/2 respectiv l/2 din cladire.
Astfel:
3,102
6,20===
CRCM
zzm
1,72
2,14=== CRCM yy m
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
17/28
Distributia incarcarii totale intre diafragme
Distributia incarcarii orizontale din seism se face in conformitate cu relatia:
+=
m
isei
isei
stm
sei
sei
DTi
ZI
ZIM
I
ISS
1
2,
,
,
1
,
,
Mt = S x es
unde:
- S=284 044,6 daN rezultanta incarcarii seismice
- Mt,s moment de torsiune din seism
- es = eos + ea = 1,29m (eos=0 excentricitatea centrului maselor in raport cu
centrul de rigiditate; ea=1,29 excentricitatea aditionala convetionala)
Calculand pentru fiecare diafragma obtinem:
Diafragma S Mt Iei,s [m4]
Zi[m] Iei,s SDTi qSDTi
DT1 284044.6 366417.6 40.42 10.2 101.02 128044.607 101.6
DT2 284044.6 366417.6 4.72 6.6 101.02 15863.3258 12.59
DT3 284044.6 366417.6 2.39 3.6 101.02 9144.82388 7.26
DT4 284044.6 366417.6 5.94 0 101.02 16702.7883 13.26
DT5 284044.6 366417.6 2.39 3.6 101.02 9144.82388 7.26DT6 284044.6 366417.6 4.72 6.6 101.02 15863.3258 12.59
DT7 284044.6 366417.6 40.42 10.2 101.02 128044.607 101.60
7. CALCULUL FORTELOR AXIALE N
S1=6,48 m2
S2=3,24 m2
S3=5,17 m2
S4=2,25 m2
S5=0,045 m2
S6=0,02 m2
S7=0,18 m2
q terasa=1319daN/m2
qepl. current=838daN/m2
qbalcon= 765daN/m2
S8=28,35 m2
S9=2,25 m2
Diafragma DT1 (etaj 8)
N1= =
+
+
3
29
4,5
2
3,0
215
SqSqSq ttt4550 daN/ml
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
18/28
Greutatea diafragmei
G= 2500em HA 24.360 daN
Greutatea diafragmei/ ml =L
G=1432,94 daN/ml
Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1
N2= =
+
+
3
2
4,5
2
3,0
2 915 SqSqSqe
pl
e
pl
e
pl2891,1 daN/ml
Greutate atic = 17.748 daN
Gatic/ml=255 daN/ml
N8= Gatic + N1+Gd= 6238 daN/m
N7=N8+ N2 +Gd =10.562 daN/m
N6=14.886 daN/mN5=19.210 daN/m
N4=23.534 daN/m
N3=27.858 daN/m
N2=32.182 daN/m
N1=36.506 daN/m
Np=40.830 daN/m
Diafragma DT2
Nterasa=4550 daN/ml
Greutate diafragma
G=9.940 daN
G diafr/ml=1.420 daN/ml
Nplanseu=2.891,1 daN/ml
N8=5.970 daN/ml
N7=10.281 daN/ml
N6=14.592 daN/mlN5=18.903 daN/ml
N4=23.214 daN/ml
N3=27.525 daN/ml
N2=31.836 daN/ml
N1=36.147 daN/ml
Np=40.458 daN/ml
Diafragma DT3
Nterasa=4550 daN/ml
Greutate diafragma
G=9.940 daN
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
19/28
G diafr/ml=1.420 daN/ml
Nplanseu=2.891,1 daN/ml
N8=5.970 daN/ml
N7=10.281 daN/ml
N6=14.592 daN/ml
N5
=18.903 daN/mlN4=23.214 daN/ml
N3=27.525 daN/ml
N2=31.836 daN/ml
N1=36.147 daN/ml
Np=40.458 daN/ml
Diafragma DT4
GDT4=11.900 daN
GDT4/ml=1.434daN/mN8=5.984 daN/ml
N7=10.308 daN/ml
N6=14.634 daN/ml
N5=18.959 daN/ml
N4=23.284 daN/ml
N3=27.609 daN/ml
N2=31.934 daN/ml
N1=36.259 daN/ml
Np=40.584 daN/ml
Diafragma DT5
Nterasa=4550 daN/ml
Greutate diafragma
G=9.940 daN
G diafr/ml=1.420 daN/ml
Nplanseu=2.891,1 daN/mlN8=5.970 daN/ml
N7=10.281 daN/ml
N6=14.592 daN/ml
N5=18.903 daN/ml
N4=23.214 daN/ml
N3=27.525 daN/ml
N2=31.836 daN/ml
N1=36.147 daN/ml
Np=40.458 daN/ml
Diafragma DT6
Nterasa=4550 daN/ml
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
20/28
Greutate diafragma
G=9.940 daN
G diafr/ml=1.420 daN/ml
Nplanseu=2.891,1 daN/ml
N8
=5.970 daN/mlN7=10.281 daN/ml
N6=14.592 daN/ml
N5=18.903 daN/ml
N4=23.214 daN/ml
N3=27.525 daN/ml
N2=31.836 daN/ml
N1=36.147 daN/ml
Np=40.458 daN/ml
Diafragma DT7(etaj 8)N1=4550 daN/ml
Greutatea diafragmei
G=24.360 daN
Greutatea diafragmei/ ml = 1432,94 daN/ml
Descarcam planseul etajului current pe o diafragma DT1
N2=2891,1 daN/ml
Greutate atic = 17.748 daN
Gatic/ml=255 daN/ml
N8=6238 daN/m
N7=10.562 daN/m
N6=14.886 daN/m
N5=19.210 daN/m
N4=23.534 daN/mN3=27.858 daN/m
N2=32.182 daN/m
N1=36.506 daN/m
Np=40.830 daN/m
8. DETERMINAREA MOMENTELOR INCOVOIETOARE SI A
FORTELOR TAIETOARE
Se folosesc urmatoarele relatii de calcul:
s
s
jk mHq
M100
2
=
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
21/28
H
Sq DTis
=2
(deja calculat anterior)
Ms coeficienti functie de si
Rezultatele calculelor sunt prezentate in tabele de mai jos:
DT1
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 101.6 25.2 0.00
8-7 0.83 101.6 25.2 535.52
7-8 0.33 101.6 25.2 -212.92
7-6 1.2 101.6 25.2 774.24
6-7 0.25 101.6 25.2 -161.30
6-5 1.17 101.6 25.2 754.88
5-6 0.19 101.6 25.2 122.59
5-4 0.79 101.6 25.2 509.71
4-5 0.91 101.6 25.2 587.13
4-3 0.09 101.6 25.2 58.07
3-4 1.91 101.6 25.2 1232.33
3-2 0.91 101.6 25.2 -587.13
2-3 3.16 101.6 25.2 2038.83
2-1 2.2 101.6 25.2 -1419.44
1-2 4.65 101.6 25.2 3000.18
1-p 3.8 101.6 25.2 -2451.76p-1 6.4 101.6 25.2 4129.28
DT2
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 12.59 25.2 0.00
8-7 0.83 12.59 25.2 66.36
7-8 0.33 12.59 25.2 -26.38
7-6 1.2 12.59 25.2 95.94
6-7 0.25 12.59 25.2 -19.99
6-5 1.17 12.59 25.2 93.54
5-6 0.19 12.59 25.2 15.19
5-4 0.79 12.59 25.2 63.16
4-5 0.91 12.59 25.2 72.76
4-3 0.09 12.59 25.2 7.20
3-4 1.91 12.59 25.2 152.71
3-2 0.91 12.59 25.2 -72.76
2-3 3.16 12.59 25.2 252.65
2-1 2.2 12.59 25.2 -175.89
1-2 4.65 12.59 25.2 371.771-p 3.8 12.59 25.2 -303.82
p-1 6.4 12.59 25.2 511.69
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
22/28
DT3
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 7.26 25.2 0.00
8-7 0.83 7.26 25.2 38.27
7-8 0.33 7.26 25.2 15.21
7-6 1.2 7.26 25.2 55.32
6-7 0.25 7.26 25.2 11.53
6-5 1.17 7.26 25.2 53.94
5-6 0.19 7.26 25.2 8.76
5-4 0.79 7.26 25.2 36.42
4-5 0.91 7.26 25.2 41.95
4-3 0.09 7.26 25.2 4.15
3-4 1.91 7.26 25.2 88.06
3-2 0.91 7.26 25.2 41.95
2-3 3.16 7.26 25.2 145.69
2-1 2.2 7.26 25.2 101.431-2 4.65 7.26 25.2 214.38
1-p 3.8 7.26 25.2 175.19
p-1 6.4 7.26 25.2 295.06
DT4
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 13.26 25.2 0.00
8-7 0.83 13.26 25.2 69.89
7-8 0.33 13.26 25.2 -27.797-6 1.2 13.26 25.2 101.05
6-7 0.25 13.26 25.2 -21.05
6-5 1.17 13.26 25.2 98.52
5-6 0.19 13.26 25.2 16.00
5-4 0.79 13.26 25.2 66.52
4-5 0.91 13.26 25.2 76.63
4-3 0.09 13.26 25.2 7.58
3-4 1.91 13.26 25.2 160.83
3-2 0.91 13.26 25.2 -76.63
2-3 3.16 13.26 25.2 266.09
2-1 2.2 13.26 25.2 -185.25
1-2 4.65 13.26 25.2 391.56
1-p 3.8 13.26 25.2 -319.98
p-1 6.4 13.26 25.2 538.92
DT5
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 7.26 25.2 0.00
8-7 0.83 7.26 25.2 38.277-8 0.33 7.26 25.2 15.21
7-6 1.2 7.26 25.2 55.32
6-7 0.25 7.26 25.2 11.53
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
23/28
6-5 1.17 7.26 25.2 53.94
5-6 0.19 7.26 25.2 8.76
5-4 0.79 7.26 25.2 36.42
4-5 0.91 7.26 25.2 41.95
4-3 0.09 7.26 25.2 4.15
3-4 1.91 7.26 25.2 88.06
3-2 0.91 7.26 25.2 41.95
2-3 3.16 7.26 25.2 145.69
2-1 2.2 7.26 25.2 101.43
1-2 4.65 7.26 25.2 214.38
1-p 3.8 7.26 25.2 175.19
p-1 6.4 7.26 25.2 295.06
DT6
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 12.59 25.2 0.00
8-7 0.83 12.59 25.2 66.367-8 0.33 12.59 25.2 -26.38
7-6 1.2 12.59 25.2 95.94
6-7 0.25 12.59 25.2 -19.99
6-5 1.17 12.59 25.2 93.54
5-6 0.19 12.59 25.2 15.19
5-4 0.79 12.59 25.2 63.16
4-5 0.91 12.59 25.2 72.76
4-3 0.09 12.59 25.2 7.20
3-4 1.91 12.59 25.2 152.713-2 0.91 12.59 25.2 -72.76
2-3 3.16 12.59 25.2 252.65
2-1 2.2 12.59 25.2 -175.89
1-2 4.65 12.59 25.2 371.77
1-p 3.8 12.59 25.2 -303.82
p-1 6.4 12.59 25.2 511.69
DT7
Nivel ms qSDTi H M
9-8 0 101.6 25.2 0.00
8-7 0.83 101.6 25.2 535.52
7-8 0.33 101.6 25.2 -212.92
7-6 1.2 101.6 25.2 774.24
6-7 0.25 101.6 25.2 -161.30
6-5 1.17 101.6 25.2 754.88
5-6 0.19 101.6 25.2 122.59
5-4 0.79 101.6 25.2 509.71
4-5 0.91 101.6 25.2 587.13
4-3 0.09 101.6 25.2 58.073-4 1.91 101.6 25.2 1232.33
3-2 0.91 101.6 25.2 -587.13
2-3 3.16 101.6 25.2 2038.83
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
24/28
2-1 2.2 101.6 25.2 -1419.44
1-2 4.65 101.6 25.2 3000.18
1-p 3.8 101.6 25.2 -2451.76
p-1 6.4 101.6 25.2 4129.28
Astfel eforturile sectionale sunt:
DT1
Nivel M T N
8 0.00 8.02 6238
7 -212.92 15.52 10562
6 -161.30 22.23 14886
5 122.59 28.20 19210
4 587.13 33.43 23534
3
1232.3
3 37.92 27858
22038.8
3 41.67 32182
1
3000.1
8 44.63 36506
P
-
2451.7
6 46.85 40830
DT2
Nivel M T N
8 0.00 5.06 5970
7 -26.38 9.79 10281
6 -19.99 14.02 14592
5 15.19 17.79 18903
4 72.76 21.09 23214
3 152.71 23.92 27525
2 252.65 26.28 31836
1 371.77 28.15 36147
P-
303.82 29.55 40458
Nivel M T N
8 0.00 5970
7 15.21 10281
6 11.53 14592
5 8.76 18903
4 41.95 23214
3 88.06 27525
2 145.69 31836
1 214.38 36147
P 175.19 40458
DT4
Nivel M T N
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
25/28
8 0.00 8.32 5984
7 -27.79 16.1 10308
6 -21.05 23.06 14634
5 16.00 29.25 18959
4 76.63 34.68 23284
3 160.83 39.34 27609
2 266.09 43.23 31934
1 391.56 46.3 36259
P-
319.98 48.6 40584
DT5
Nivel M T N
8 0.00 5970
7 15.21 10281
6 11.53 14592
5 8.76 18903
4 41.95 23214
3 88.06 27525
2 145.69 31836
1 214.38 36147
P 175.19 40458
DT6
Nivel M T N
8 0.00 5.06 5970
7 -26.38 9.79 10281
6 -19.99 14.02 14592
5 15.19 17.79 18903
4 72.76 21.09 23214
3 152.71 23.92 27525
2 252.65 26.28 31836
1 371.77 28.15 36147
P -303.82 29.55 40458
DT7
Nivel M T N
8 0.00 8.02 6238
7 -212.92 15.52 10562
6 -161.30 22.23 148865 122.59 28.20 19210
4 587.13 33.43 23534
3
1232.3
3 37.92 27858
2
2038.8
3 41.67 32182
1
3000.1
8 44.63 36506
P
-
2451.7
6 46.85 40830
9. CALCULUL ARMATURILOR TRANSVERSALE
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
26/28
Calculul la compresiune (intindere) se realizeaza in conformitatea cu STAS 10107/0-
90.
Necesitatea armaturilor constructive nu se stabileste de regula din calcul
prevederea lor fiind determinata de acoperirea unor solicitari neevidentiate in calcule
curente (de ex. cele din contractia betonului, variatii de temperatura, etc.).
Se executa armare continua realizata cu ajutorul a doua plase de armature
dispuse spre fata peretelui cu acoperire de beton de 1,5 cm.Cele doua plase de armature se leaga intre ele cu agrafe de 5-6 mm diametru I
minim 6-8 buc/m2 de perete.
1. Diafragmele de la etajul 1 I etajul 10: tab 2.9 [2]
- plase sudate din sarma trasa mata
a) armature verticale: 8/25 cm
procentul de armare p=0,1%
b) Armaturi orizontale: 8/25 cm
Procentul de armare p=0,12%
2. Diafragmele de la etajele intermediare
- plase sudate din sarma trasa mataa) armature verticale: 6/20 cm
procentul de armare p=0,08%b) armaturi orizontale: 6/20 cm
procentul de armare p=0,10%
3. Armari locale ale elementelor verticale (capetelor de diafragme cu si fara
bulbi)Se realizeaza cu carcase de tipul celor utilizate la armarea stalpilor.
In cazul capetelor de diafragme cu bulbi, armarea se face cu un procent de minim
p=0,4% din aria ingrosarii, in timp ce armarea zonelor de capat a diafragmelor
fara bulbi se face cu un procent de minim 0,6% din aria zonei armate.
Barele verticale din zonele de capat vor avea diametrul de 10 - 12 mm
Etrierii vor avea diametrul 6 se vor dispune la ditanta de 10 cm.
4. Armarea intersectiilor de diafragme
Se face cu carcase cu 2 etrieri in cruce care fac legatura cu armarea orizontala a
peretilor. Armarea verticala minima este de 412.
5. Armarea intersectiilor peretilor cu planseele
Se face pe grosimea planseului cu o centura, formata din 4 bare cu diametrul
minim al armaturiloe 10.
- In cazul armarii diafragmelor cu plase continue, prevederea a doua bare cu
diametrul de 8 mm se considera suficienta.
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
27/28
- Centura de la intersectia cu planseul va avea inaltimea de 40-45 cm
- In dreptul golurilor pentru usi, barele din centura se vor inadi prin petrecere cu
barele din boiandrugi fara a se continua deaupra golului.
7. Dimensionarea armaturilor in diafragmele de beton armat
Diafragma T1N=408,30 t
M=2.451 tm
T=46,85 t
Se alege beton BC 20: Rc=65 daN/cm2
PC 52: Rt= 6,7 daN/cm2Ra 3.000 daN/cm2
Verificarea sectiunilor de beton:
n0=0,0267 cm2
Capatul de bulb comprimatAt=0,28 m2
Ai= 2,84 m2
Ai
At=0,098
171,1=
Se considera =1
n0=>+ 35,05,1
Ai
At
0,0267497,0135,0098,05,1 =+ xx
Abc=0,12 m2
At=0,157=0,915
n035,05,1 +
Ai
At
0,0267 497,0135,0098,05,1 =+ xx
Qc xbxhxRt5,1
Qc 2,854.25,1 = xQ daN
Dimensionarea armaturii de la capetele diafragmeiPozitia centruluide greutate G
lg=Im1=7,10 m lflTalpa se afla in zona comprimata
75,1lfl=
bp 1=
n=0,0267 cm2
m=0,114
Ai
At=0,2 => 01,0=
Armatura de rezitenta din bulbi
Aa=6,15 cm2
Armatura necesara din pmin=0,1%
-
8/3/2019 37213001 Proiect Cladiri an 3 Sem 2 Model P 8
28/28
Aa1+Aa1> pmin%100
bh
pmin%100
bh=2,84 cm2
Aa1=14,20 cm2
Aa1=1,57 cm2
=0,9
n=0,30m=0,127
Ai
At=0,2 => 01,0=
Armatura de rezistenta din talpa
Aa2=2,6 cm2
Armatura necesara din pmin de armare
pmin=0,1%
Aa=2,84 cm2
Dimensionarea armaturilor din campAanivel= xRaxb8,0
Qb)Hnivel-(Qc
Armatura verticala Aas=4,0 cm2
Se dispune: plasa sudata 6/10 cm