1_Introduccion DEFENSA RIBEREÑA
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1
MINISTERIO DE AGRICULTURAINSTITUTO NACIONAL DE RECURSOS NATURALES
INTRODUCCION A LOS PROYECTOS DE
DEFENSAS RIBERENAS
MSc. Ing. Roberto Campaña [email protected]
SETIEMBRE 2002
CONTENIDO
I. – Relevancia de la erosión de riberas.II.- Mecanismos de la erosión de riberas.\III.-Medidas de IngenieríaIV.- Fundamentos de Hidráulica Fluvial aplicables al diseño de Defensas Ribereñas.
2
I.- RELEVANCIA DE LA EROSION DE RIBERAS EN EL PERU
La erosión de riberas ocasiona muchas pérdidas en diferentes sectores.
Agricultura.Infraestructura de riegoEstructuras ubicadas en márgenes
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Se debe al flujo helicoidal que produce altas velocidades en las curvas exteriores y bajas velocidades en las curvas interiores.
Mientras que en la curva exterior se espera erosión (zona "pool"), en la curva interior se espera sedimentación (zona "point bar)
Como consecuencia de este proceso la sección de curva de un río presenta una pendiente transversal típica
10
Es el descenso temporal del fondo de un río producido por una creciente o avenida.
Se debe al aumento de la capacidad de arrastre del material sólido de la corriente originado por su mayor velocidad.
EROSION DE RIBERAS POR PERTURBACIONES LOCALES
DEL FLUJO
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Los procesos de erosión local, se originan en movimientos vorticosos que ocurren al pie de obstáculos puntuales al flujo en un curso fluvial.
Se circunscribe a un lugar determinado, y a veces también está limitada a una cierta duración. Rocha (1999)
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Las medidas de ingenieria aplicadas en las defensas ribereñas son de dos tipos:
– Revestimiento de Orillas– Alejamiento del Flujo de Orillas
Revestimiento de Orillas
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Espigones
Espigones Permeables
Permiten el flujo a través de ellos, pero a velocidades reducidas, previniendo así mayores erosiones de riberas y causando deposición del sedimento suspendido en el flujo.
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Espigones de Cables de Acero
Espigones Impermeables
La función de los espigones impermeables es desviar el flujo fuera de las orillas,a fin de protegerlas de sus efectos erosivos.
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Jetties
Son elementos que proporcionan rugosidadadicional al canal o planicies inundables para mantener la corriente principal a lo largo de un camino pre-establecido.
La rugosidad adicionada a lo largo de las orillas reduce la velocidad y protege las orillas de erosión.
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ESTRUCTURA DEL PROYECTO
El desarrollo de un proyecto tiene las siguientes fases: – Reconocimiento de Campo.– Estudios Básicos– Diseño de la solución– Preparación de Expediente Técnico
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RECONOCIMIENTO DE CAMPO:
- El objetivo del reconocimiento de campo es tener una apreciación general del comportamiento del río
- Antes de iniciar el reconocimiento de campo se debe examinar la información disponible.
Se debe obtener la siguiente información:
- Estudiar la características de las zonas inundables, y de los meandros
- Determinar si el río es estáticamente estable, dinámicamente estable, o inestable
- Rango de variaciones de los máximos niveles de agua- Magnitud de los caudales de avenida- Ancho del cauce principal, y de las llanuras
de inundación- Granulometría del material del cauce- Características de los terrenos que conforman las
riberas
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ESTUDIOS BASICOS:a. Geología y Geotecnia
- Fallas - Estratos - resistencia del suelo- Flujos subterráneos - Estudio del material del- Estudio de canteras cauce del río, etc
b. Topografíac. Hidrología
- Descarga dominante - Avenida de Diseño
c. Hidráulica Fluvial- Velocidades y direcciones del flujo- Máximos niveles de agua- Fenómenos de socavación, etc.
d. Estudios de Impacto Ambiental
El Expediente Técnico debe contener como mínimo lo siguiente:
- Memoria Descriptiva de Obra - Estudios de Geología y de Geotecnia- Estudios de Hidrología e Hidráulica- Memoria de Cálculos- Especificaciones Técnicas- Análisis de Costos Unitarios y su descripción
técnica
EXPEDIENTE TECNICO:
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- Planilla de Metrados- Presupuesto o Valor Referencial de Obra- Fórmula Polinómica de Reajuste de Precios- Relación de Equipo Mínimo- Cronograma de Ejecución de Obra- Cronograma de Desembolsos- Programación de Obra- Calendario Valorizado de Avance- Planos- Desagregado de Gastos Generales
IV.- CALCULOS BASICOS EN HIDRAULICA FLUVIAL APLICADA A
DEFENSAS RIBEREÑAS
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FLUJO EN UN RIO
ImpermanenteNo UniformeTurbulentoTri-dimensional
CALCULO DE VARIABLES HIDRAULICAS
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EN FLUJO UNIFORME
VELOCIDAD:
Velocidad Media
V = R2/3.S1/2/n (Fórmula de Manning)
R: Radio HidráulicoS: Pendiente de fondon: Coeficiente de rugosidad deManning
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Coeficiente de Rugosidad
Adopta valores de acuerdo a la característica del lecho
Depende de:Tamaño de partículas de fondoTamaño de formas de fondo
0.011
0.025
0.040
Cemento Liso
Tierra Gravosa
Tierra con Pedrones
nSupeficie
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ESFUERZO CORTANTE:
- Esfuerzo Cortante en el fondo(τo)τo=γ.h.Sγ : Peso Específico del Aguah: TiranteS: Pendiente de Fondo
- Perfíl de Esfuerzos Cortantes(τy)τy=γ.(h- y).S
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CALCULO DE LA SOCAVACION GENERAL
El cálculo de la socavación general es aun un tema no completamente resuelto.
La erosión general se estima mediante fórmulas empíricas, sustentadas con coeficientes obtenidos en laboratorio.
Un método válido para estimar la erosión general en suelo granular y en suelo no cohesivo es el método de Lichtvan –Lebediev.
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METODO DE LICHTVAN LEBEDIEV:
ds Tirante despues de producirse la socavación (m) Qd Caudal del ríoα Coeficiente dm Tirante medio-A/Bedo Tirante sin socavación (m) Be Ancho efectivo de la secciónDm Diánmetro medio (mm) Sin obstáculosβ Coeficiente que depende del TR (Ver cuadro) υ Coeficiente de contracción (Ver cuadro)x Exponente que depende de:
Dm Para suelos granulares, no cochesivos (Ver cuadro)γs Para suelos finos, cochesivos (Ver cuadro)
DESCRIPCIÓN DE PARÁMETROS Y UNIDADES
( ) ( )x
.m
o
*D*.d*ds
+
=
11
280
35
680 βα
( )µα*B*d
Q
em
d35=
TR COEFICIENTE BETAAños
1 0,772 0,825 0,86
10 0,9020 0,9450 0,97
100 1,00500 1,05
1000 1,07
COEFICIENTE BETA
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γs X γs X Dm X Dm Xkgf/m3 kgf/m3 mm. mm.
0,80 0,52 1,20 0,39 0,05 0,43 40,00 0,300,83 0,51 1,24 0,38 0,15 0,42 60,00 0,290,86 0,50 1,28 0,37 0,50 0,41 90,00 0,280,88 0,49 1,34 0,36 1,00 0,40 140,00 0,270,90 0,48 1,40 0,35 1,50 0,39 190,00 0,260,93 0,47 1,46 0,34 2,50 0,38 250,00 0,250,96 0,46 1,52 0,33 4,00 0,37 310,00 0,240,98 0,45 1,58 0,32 6,00 0,36 370,00 0,231,00 0,44 1,64 0,31 8,00 0,35 450,00 0,221,04 0,43 1,71 0,30 10,00 0,34 570,00 0,211,08 0,42 1,80 0,29 15,00 0,33 750,00 0,201,12 0,41 1,89 0,28 20,00 0,32 1000,00 0,191,16 0,40 2,00 0,27 25,00 0,31
VALORES DE X PARA SUELOS CHOSIVOS (γs) Y N0 COHESIVOS (Dm)
Vel Mediam/s 10 m. 13 m. 16 m. 18 m. 21 m. 25 m. 30 m. 42 m. 52 m. 63 m. 106 m. 124 m. 200 m.
<1.00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,001,00 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,001,50 0,94 0,96 0,97 0,97 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99 0,99 1,00 1,00 1,002,00 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 0,99 0,99 1,002,50 0,90 0,93 0,94 0,95 0,96 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 0,99 1,003,00 0,89 0,91 0,93 0,94 0,95 0,96 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 0,993,50 0,87 0,90 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,98 0,99 0,99 0,99
>4.00 0,85 0,89 0,91 0,92 0,93 0,94 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,99 0,99
LONGITUD LIBRE ENTRE DOS PILAS (CLARO)
COEFICIENTE DE CONTRACCIÓN - u
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0d*P*P*PS kqT α=
Método de Artomonov:
St Profundidad máxima de socavación
Pα Coeficiente que depende del ángulo del espigón
Pq Coeficiente que depende de los gastos
Q1 Gasto téorico a traves del estribo
Q Gasto total del río
Pk Coficiente que depende del talud
do Tirante aguas arriba del estribo, sin socavación
α 30° 60° 90° 120° 150°Pα 0,84 0,94 1 1,07 1,19
Q1/Q 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7Pq 2 2,65 3,22 3,45 3,67 3,87 4,06
Talud k 0 0,5 1 1,5 2 3Pk 1 0,91 0,85 0,83 0,61 0,5
Valores del coeficiente Pa e funcion de a
Valores del coefiente Pq en funcion de Q1/Q
Valores del coeficiente Pk en funcion de k
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CALCULO DE LA SOCAVACION EN CURVAS
METODO DE ALTUNIN:
r/B infinito 6 5 4 3 2ε 1.27 1.48 1.84 2.2 2.57 3
Valores del coeficiente ε , en función de r/B
Dmax=ε*drDonde:
Dmax: Profundidad Maxima del Agua (m)e: Coeficiente que depende de la relacion r/B (Ver Tabla)dr: Profundidad maxima en el tramo recto situado aguas arriba de
la curva (m)
donde:r : radio de curvatura, B Ancho Superficial
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CALCULO DEL ANCHOESTABLE
El cauce estable es aquel cauce que se encuentra en equilibrio dinámico, no presentando tendencias a la erosión ni a sedimentación en el mediano y largo plazo
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EN LECHOS GRANULARES:
METODO DE ALTUNIN
B Ancho de la superficie libre de agua (m)A CoeficienteQ Caudal (m3/s)S Pendienten Coeficiente de rugosidad de ManningK Coeficiente que depende de la resistencia de las orillas
3 a 4 Material de cauce muy resistente16 a 20 Material facilmente erosionable8 a 12 Material aluvial
10 En los problemas de ingenieríam Exponente
0.5 Para ríos de montaña0.7 Para cauces arenosos1.0 Para cauces aluviales
20 . SQ
*AB =( )m*
K*nA533
35 +
=
El metodo de Altunin se recomienda para material granular. No es apto para cauces con material cohesivo, se obtienen valores congruentes para ríos con arena.
Está basado en datos y observaciones en la Unión Soviética, aplicable a ríos de gravas y material aún más grueso
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EN LECHOS ARENOSOS:
METODO DE BLENCH
Q Caudal (m3/s)Fb Factor de fondo
0,8 Para material fino1,2 Para material grueso
Fs Factor de orillas 0,1 Para materiales sueltos
0,2 Para materiales ligeramente cohesivos0,3 Para materiales cohesivos
s
b
FF*Q*.B 811=
El metodo de Blench se recomienda para cauces con material cohesivo o formados en arena fina. (D50 < 1mm).
Para D50 > 1mm, se empiezan a obtener resultados absurdos.