IDAC · GTR SP2 0 / 0,6 19,5 0,7 26,9 85,6 B5 a) Caractères principaux Les sols de classe GTR B 5:...

42 rue Sadi Carnot

59320 EMMERIN Tél. : 09.51.96.24.66

Fax : 09.56.96.24.66

[email protected]

www.competence-geotechnique.fr

Diffusion par mail et courrier simple : 1 exemplaire par courrier à l’Institut Départemental Albert Calmette

1 exemplaire reproductible par mail à Mme DARNAUX de l’IDAC

([email protected]) et à ETR Ingénierie ([email protected])

IDAC

CAMIERS

(Pas de Calais)

Route de Widehem

Construction d’un bâtiment

pour la Maison d’Accueil Spécialisée

Sondages et essais de sol

RAPPORT D'ETUDE GEOTECHNIQUE

N°AFFAIRE Agence Année N° ordre

N - 14 - 004

A Emmerin,

le 27 janvier 2014

B. DELCOURT M-P. MARCHIVE 30 Première version

Nom Nom

ETABLI PAR VERIFIE PAR Nb de feuilles Modifications - Observations

Agence Nord

SA

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ITA

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– Agence Nord – 42 rue Sadi Carnot – 59320 EMMERIN

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RAPPORT N14-004 – IDAC – CAMIERS (62) – Route de Widehem

Construction d’un bâtiment pour la Maison d’Accueil Spécialisée

1/21

SOMMAIRE

I - MISSION......................................................................................................................................... 2

II - PROJET .......................................................................................................................................... 2

III - LE SITE........................................................................................................................................... 3

IV - ETUDE GEOTECHNIQUE .......................................................................................................... 4

4.1 METHODE DE TRAVAIL .............................................................................................................. 4 4.2 RESULTATS ET INTERPRETATION ........................................................................................... 5 4.2.1 NATURE DU SOL ............................................................................................................................ 5 4.2.2 L'EAU DANS LE SOL....................................................................................................................... 5 4.2.3 CARACTERISTIQUES MECANIQUES ........................................................................................... 6 4.2.4 CARACTERISATION GEOTECHNIQUE DES SOLS...................................................................... 7 4.2.5 CLASSIFICATION SELON LE RISQUE SISMIQUE....................................................................... 8

V - FONDATIONS DE LA STRUCTURE ....................................................................................... 10

5.1. NIVEAUX MINIMUM D'ASSISE................................................................................................. 10 5.2 CONTRAINTES AUX ETATS LIMITES ..................................................................................... 11 5.3 EVALUATION DES TASSEMENTS............................................................................................ 11 5.4 CONSEILS DE MISE EN OEUVRE.............................................................................................. 12

VI - DALLAGES .................................................................................................................................. 13

VII - INFILTRATION ET EVACUATION DES EAUX PLUVIALES .............................................. 14

7.1 MESURE PONCTUELLE DE LA PERMEABILITE.................................................................... 14 7.2 PREDIMENSIONNEMENT DE PUITS D’INFILTRATION ....................................................... 14 7.3 EXEMPLE DE DISPOSITIF D’INFILTRATION ET D’EVACUATION DES EAUX

PLUVIALES .................................................................................................................................. 15

VIII - ETUDE DES CHAUSSEES ET PARKINGS............................................................................. 16

8.1 METHODOLOGIE ....................................................................................................................... 16 8.2 COUCHE DE FORME ................................................................................................................... 17 8.3 CHAUSSEES ................................................................................................................................. 20

CONCLUSIONS ................................................................................................................................................. 21


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I - MISSION

Notre mission fait suite au devis n° N13-12-169 du 10/12/2013, dont la commande signée le

7 janvier 2014 par M. NIVESSE, Directeur de l’IDAC, fut reçue par courrier le 13/01/2014.

La présente étude correspond à une mission G2 phase AVP selon la norme NF P 94-500 de

novembre 2013 annexée, assurée par la SMABTP (contrat n : 418383J) dont l’attestation est

disponible sur simple demande.

Nous précisons que l’ancienne norme NF P 94-500 de décembre 2006 est remplacée par une

nouvelle version de novembre 2013 (voir communiqué en annexe pour plus de détails).

Le document fourni par ETR Ingénierie pour remplir notre mission est le cahier des charges

intitulé « Reconstruction de la Maison d’Accueil Spécialisée » datant d’octobre 2013.

Ce cahier des charges contient à partir de la page 7 des extraits d’une étude de sol réalisée par

ARCADIS dont des plans centrés sur le bâtiment E.

Des documents nous ont été transmis par M. DUVAL lors de notre intervention :

- un plan VRD datant du 06/01/2014 réalisé par Form’@ architectes,

- un plan de masse du projet à l’échelle 1/200.

II - PROJET

Le projet consiste en la construction d’un bâtiment d’environ 672 m² sur simple rez-de-

chaussée pour la Maison d’Accueil Spécialisée située sur la commune de Camiers (62).

Les charges maximales reçues par les sols devraient être de l'ordre de :

- 15 T/ml sur appuis continus,

- 90 T sur appuis isolés.

Le niveau bas est fixé à la cote + 30,25 NGF, correspondant au niveau fini des rez-de-

chaussée des bâtiments existants.


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III - LE SITE

Le site est quasi-plat et horizontal. Il s’agit actuellement d’une cour localement recouverte de

végétation de type herbes.

D’après les renseignements en notre possession, notamment la carte géologique de

MONTREUIL à l’échelle 1/50000, les formations que l’on devait normalement rencontrer sur

le site sont, de haut en bas :

d’éventuels remblais d’occupation antérieure,

des colluvions et des sables de dunes littorales anciennes,

le substratum composé par de la craie.

Des arrêtés concernant les risques naturels ont été pris sur la commune de CAMIERS (62) :

Extrait du site www.macommune.prim.net.

Les risques naturels recensés sur la commune sont les suivants :

Risque naturel Aléa / sensibilité Source

Retrait-gonflement A priori nul www.argiles.fr

Inondations par remontée de nappe Moyenne www.inondationsnappes.fr

Sismique Très faible (zone 1) décrets n°2010-1254 et 1255 du

22 octobre 2010


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Les plans de prévention en cours d’instruction ou approuvés sur la commune sont :

PPR Etat

Inondation Prescrit en 2000,

En cours d’instruction

Inondation - Par submersion

marine du bassin Montreuillois

Prescrit en 2011,


Mouvement de terrain – avancée

dunaire du bassin Montreuillois

Prescrit en 2011,


IV - ETUDE GEOTECHNIQUE

4.1 METHODE DE TRAVAIL

Nous avons procédé à l’exécution de :

- 2 sondages de reconnaissance à la tarière mécanique hélicoïdale continue 63 mm

associés à des essais de sol au pressiomètre (Norme NF P 94-110) notés SP,

descendus aux profondeurs suivantes :

Sondage (n°) Profondeur (m)

SP1 15

SP2 10

- 4 sondages de reconnaissance à la pelle mécanique, notés F, descendus jusqu’à 3 m

de profondeurs.

Les implantations des différents sondages sont reportées sur le plan d’implantation annexé.

Les têtes de sondages ont été nivelées par nos soins en prenant comme repère le seuil du

bâtiment existant (altitude fictive de + 100 m). Ce niveau semble correspondre à la cote 30,25

NGF d’après le cahier des charges intitulé « Reconstruction de la Maison d’Accueil

Spécialisée » datant d’octobre 2013.

Ces altitudes fictives sont inscrites en marge des feuilles de sondages annexées, et sont

données avec une précision de +/- 0,1 mètre.

La coupe géologique de chacun des sondages, et les résultats des essais, sont joints sur les

feuilles placées en annexe.


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4.2 RESULTATS ET INTERPRETATION

4.2.1 NATURE DU SOL

a) Reconnaissance des sols de fondation

Les 6 sondages de reconnaissance ont permis de distinguer les formations ci-après, de haut en

bas :

Couche 1 :

- les sables et remblais sableux +/- limoneux et graveleux, avec localement des débris de

maçonnerie, sur une épaisseur de :


SP1 1,3

SP2 0,6

F3 1,1

F4 0,8

F5 0,9

F6 1,4

Couche 2 :

- des craies beiges à blanches, au-delà.

4.2.2 L'EAU DANS LE SOL

Une arrivée d’eau a été reconnue en cours de perforation vers 10,3 m de profondeur au droit

du sondage nommé SP1.

Nous signalons que les sols superficiels sont souvent le siège de circulations anarchiques

d’eaux d’infiltration qui ont tendance à gagner les points bas naturels ou artificiels,

notamment dans les remblais.

Nous rappelons que le BRGM indique une sensibilité moyenne au risque de remontée de

nappe pour le terrain d’étude


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AVERTISSEMENT :

Les cotes des niveaux d’eau communiquées dans ce rapport ne correspondent

aucunement au niveau des plus hautes eaux connues, ni à aucun autre niveau de

référence et ne constituent qu’une mesure ponctuelle. La définition de ces niveaux fera

l’objet d’un rapport indépendant établi par un bureau d’études spécialisé

(hydrogéologue).

4.2.3 CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Les caractéristiques mécaniques mesurées au moyen d’essais au pressiomètre (Norme NF P

94-110) et au pénétromètre dynamique s’avèrent avec :

Em = module pressiométrique,

Pl = pression limite.

Couche 1 :

- Faibles dans les sables et remblais sableux avec :

Em = 1,4 MPa,

Pl > 0,13 MPa.

Couche 2 :

- Bonnes dans les craies avec :

Em > 8 MPa,

Pl > 0,78 MPa.

Les valeurs à retenir dans chacune des couches pour les calculs sont données ci-après :

Couche

(n°) Nature

Em

(MPa) Ple*

(MPa)

1 Sables et remblais sableux - 1,4 0,13

2 Tête des Craies 0,5 8 0,78

: coefficient rhéologique du sol. Ce module fournit la corrélation entre le module

pressiométrique Em et le module œdométrique Eœd, suivant la relation Em = Eoed/ .

Avec Es = Em /


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4.2.4 CARACTERISATION GEOTECHNIQUE DES SOLS

Les essais de laboratoire suivants ont été réalisés sur des échantillons pris dans les sondages à

la tarière, afin de déterminer la classification des sols selon le guide technique de réalisation

des remblais et des couches de forme de juillet 2000 (GTR2000) :

1 détermination de la teneur en eau W (Norme NF P 94-050),

1 détermination de la valeur au bleu des sols VBS (Norme NF P 94-068),

1 granulométrie par tamisage (Norme NF P 94-056) avec tamis de mailles

80 µm et 2 mm.

Les résultats sont donnés dans les tableaux ci-après ; les procès-verbaux des essais sont joints

en annexe.

Sondage

(n°) Prof. (m) W (%) VBS (%)

passant à

80 µm (%) passant à 2

mm (%) Classe GTR

SP2 0 / 0,6 19,5 0,7 26,9 85,6 B5

a) Caractères principaux

Les sols de classe GTR B5 : la proportion de fines et la faible plasticité de ces dernières,

rapprochent beaucoup le comportement de ces sols de celui des sols A1. Leur emploi en

couche de forme sans traitement avec des LH nécessite de connaître leur résistance mécanique

(Los Angeles et/ou Micro Deval).

b) Sensibilité au retrait-gonflement des sols

Le tableau ci-dessous présente la sensibilité au retrait-gonflement des argiles :

Valeur de bleu VBS en % Susceptibilité

< 2,5 Faible

2,5 à 6 Moyenne

6 à 8 Forte

> 8 Très forte

Les résultats des essais montrent que ces sols ne sont pas sensibles au retrait-gonflement.


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4.2.5 CLASSIFICATION SELON LE RISQUE SISMIQUE

a) Le projet :

Les bâtiments dits « à risque normal » sont classés en quatre catégories d’importance définie

suivant le Code de l’Environnement (article R 563-3). Ces catégories sont référencées dans le

tableau suivant :

Catégorie

d’importance Description

I Bâtiment dans lequel il n’y a pas d’activité humaine nécessitant un séjour de longue durée

II

Bâtiment d’habitation individuelle,

Etablissement recevant du public (ERP) de 4ième et 5ième catégorie à l’exception des écoles selon

R123-2 et R123-19,

Bâtiment dont la hauteur est inférieur ou égale à 28 mètres dont :

Les bâtiments d’habitation collective,

Les bâtiments à usage commercial ou de bureau pouvant accueillir simultanément au plus 300

personnes,

Les bâtiments industriels pouvant accueillir au plus 300 personnes,

Les parcs de stationnement ouvert au public.

III

Etablissements scolaires,

Etablissement recevant du public de 1ère, 2ième et 3ième catégorie selon R123-2 et R123-19,

Bâtiment dont la hauteur est supérieur à 28 mètres dont :

Les bâtiments d’habitation collective,

Les bâtiments à usage de bureau,

Les Bâtiments pouvant accueillir simultanément plus de 300 personnes dont les bâtiments à

usage commerciale ou de bureau non classé ERP,

Les bâtiments industriels pouvant accueillir plus de 300 personnes,

Bâtiments des établissements sanitaires et sociaux à l’exception des bâtiments de santé,

Bâtiments des centres de production collective d’énergie.

IV

Bâtiments indispensables à la sécurité civile, la défense nationale et le maintien de l’ordre public

(moyens de secours, personnel et matériel de la défense, moyens de communication, sécurité

aérienne),

Bâtiments assurant la production et le stockage d’eau potable et la distribution publique d’énergie,

Etablissements de santé,

Centres météorologiques.

Le choix de la catégorie d’importance du bâtiment est laissé à l’initiative du maître d’ouvrage.

A priori, le bâtiment considéré dans le présent rapport est vraisemblablement de catégorie

d’importance IV.


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b) Classification des sols :

La classe du sol a été définie en considérant les profils lithologiques des sondages de

reconnaissance et les essais géotechniques réalisés in situ.

Elle est définie selon le tableau ci-dessous :

Paramètres Classe

de sol Description du profil stratigraphique

Vs (m/s)

NSPT

(coups/30

cm)

Cu (kPa)

A Rocher ou autre formation géologique de ce type comportant

une couche superficielle d’au plus 5 m de matériau moins

résistant

> 800 - -

B

Dépôts raides de sable, de gravier ou d’argile sur-consolidée,

d’au moins plusieurs dizaines de mètres d’épaisseur,

caractérisés par une augmentation progressive des propriétés

mécaniques avec la profondeur

360 – 800 > 50 > 250

C Dépôts profonds de sable de densité moyenne, de gravier ou

d’argile moyennement raide, ayant des épaisseurs de quelques

dizaines à plusieurs centaines de mètres

180 – 360 15 – 50 70 – 250

D Dépôts de sol sans cohésion de densité faible à moyenne (avec

ou sans couches cohérentes molles) ou comprenant une

majorité de sols cohérents mous à fermes

< 180 < 15 < 70

E

Profil de sol comprenant une couche superficielle d’alluvions

avec des valeurs de s de classe C ou D et une épaisseur

comprise entre 5 m environ et 20 m, reposant sur un matériau

plus raide avec s > 800 m/s

S1

Dépôts composés, ou contenant, une couche d’au moins 10 m

d’épaisseur d’argiles molles/vases avec un indice de plasticité

élevé (IP > 40) et une teneur en eau importante.

< 100 valeur

indicative - 10 – 20

S2 Dépôts de sols liquéfiables d’argiles sensibles ou tout autre

profil de sol non compris dans les classes A à E ou S1.

Le profil de sol considéré dans le présent rapport est de classe A.

c) Classification du site :

Le site géographique est à classer en zone de sismicité 1 d'après la carte de sismicité de la

France (Décret n° 2010-1255 du 22 octobre 2010).

Les bâtiments de catégorie d’importance IV en zone sismique 1 ne requièrent pas le recours à

la règlementation parasismique.


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V - FONDATIONS DE LA STRUCTURE

Les sondages ont permis de mettre en évidence sous les sables et remblais sableux (couche 1),

des craies compactes (couche 2) à partir de 0,6 à 1,4 m de profondeur.

Dans ces conditions, le bâtiment sera fondé par semelles continues ou massifs isolés ancrés

d’au moins 0,3 m dans les craies (couche 2),

5.1. NIVEAUX MINIMUM D'ASSISE

Les massifs seront ancrés au minimum de 0,3 m dans les craies (couche 2).

En conséquence, les profondeurs minimales des assises au droit de nos sondages seront :


SP1 1,6

SP2 0,9

F3 1,4

F4 1,1

F5 1,2

F6 1,7

Notes :

Ancrage = hauteur de pénétration de la fondation dans la couche d'assise, ici, les craies

(couche 2).

L'épaisseur des sables et des remblais (couche 1) pouvant varier sensiblement entre les

sondages, seul le critère d'ancrage dans les craies (couche 2) sera retenu ; ce qui pourra

conduire à un approfondissement du niveau des fondations.

Le dessouchage entraine des volumes de béton supplémentaire.

Prévoir de descendre plus profondément les fondations et donc des volumes de béton

supplémentaires dus à des surépaisseurs de remblais (couche 1) au droit des éventuels

bâtiments démolis.


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5.2 CONTRAINTES AUX ETATS LIMITES

En appliquant le D.T.U. 13.12 "Fondations superficielles" (voir méthode de calcul n° 1

annexée), les contraintes de calcul aux Etats Limites Ultimes "qELU", et aux Etats Limites de

Service "qELS" du toit des craies (couche 2) seront, avec :

pl* = 0,78 MPa

q0 = 0 MPa

K = 0,8

D’où qELU = 0,3 MPa (avec coefficient de sécurité de 2)

qELS = 0,2 MPa (avec coefficient de sécurité de 3)

Notes :

pl* : pression limite nette déterminée au moyen de l’essai de sol au pressiomètre,

q0 : poids des terres au repos,

K : facteur de portance caractérisant les fondations sen fonction du rapport D/B

(encastrement sur largeur). K est pris égal à 0,8 (cas le plus défavorable) car nous

ne connaissons ni la largeur ni la profondeur d’assise des fondations.

Note : 0,1 MPa = 1 bar = 1 daN/cm² = 100 kPa = 10 T/m² = 100 kN/m² = 0,1 MN/m²

5.3 EVALUATION DES TASSEMENTS

Les tassements totaux et différentiels seront quasi nuls dans ces terrains, si et seulement les

fouilles de fondations sont soigneusement purgées ; dans ces conditions, ils seront donc

admissibles.


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5.4 CONSEILS DE MISE EN OEUVRE

La profondeur minimale des fondations au-dessous du terrain fini extérieur sera partout au

moins égale à 0,5 m, ceci pour assurer leur mise hors gel.

Vérification soigneuse des matériaux extraits des fouilles pour assurer le bon ancrage des

fondations dans les craies (couche 2) ; purger le cas échéant toutes poches de remblais

(couche 1) que l'on pourrait encore rencontrer au niveau d'assise retenu et éliminer les

éventuelles anciennes maçonneries enterrées pouvant constituer des "points durs", ce qui

pourra conduire à un approfondissement du niveau de fondations entre les sondages et des

volumes de béton supplémentaires.

Prévoir des possibilités de pontage des poches de limons ou/et d'argiles, ou de fissures, ou

des purges des souches, découvertes aux niveaux d'assise prévus, si les purges sont trop

importantes.

Evacuation des eaux d'infiltration lors de leur apparition dans les fonds de fouille des

fondations ; dans le cas où l'on a une grande fouille, prévoir un fossé drainant

périphérique.

Le rattrapage des niveaux d'assise pourra se faire à l'aide de gros béton, de béton maigre

coulé pleine fouille, ou de béton "Cyclopéen" (= béton à gros éléments pour gagner du

volume). Une liaison physique sera prévue entre le gros béton et la semelle en béton armé,

par la mise en place d’armatures en attente dans le gros béton.

Bétonner aussitôt après terrassement et pleine fouille, pour éviter les phénomènes

d'altération et de décomposition des craies (couche 2), car cette altération, pourrait induire

des tassements supplémentaires non négligeables à ceux estimés précédemment.


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VI - DALLAGES

Les dallages pourront être mis en œuvre sur les terrassements (dallages sur terre-plein), en

respectant les précautions de réalisation suivantes :

1. Purge de la totalité des remblais (couche 1), ainsi que des éventuelles poches médiocres et

des sols détériorés par les engins de terrassement ou par les eaux de pluie.

2. Compactage soigné du fond de forme pour obtenir une bonne couche d’assise aux

nouveaux remblais.

3. Mise en place des remblais de substitution ou d’alignement de niveau traités en couche de

forme, et/ou d’une couche de forme de 30 cm d’épaisseur minimale en concassé de

roche dure 0/20 mm, ou en grave ou sable propre et bien gradué, compactée à 95 % de

l'Optimum Proctor Modifié (O.P.M.). Un géotextile de classe élevée pour éviter sa

perforation sera mis en place à l’interface avec les limons (couche 2) pour éviter la

contamination des remblais.

4. Contrôle de la couche de forme à l’aide d’essais de plaque type Westergaard. La valeur

cible du coefficient de réaction kw sera de 30 MPa/m, soit 3 bar/cm.

AVERTISSEMENT :

Les matériaux d’apport seront conformes aux prescriptions de la norme NF P 11-213 de

mars 2005.

Travailler impérativement en période sèche compte tenu de l’extrême sensibilité des sols à

l’eau


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VII - INFILTRATION ET EVACUATION DES EAUX PLUVIALES

7.1 MESURE PONCTUELLE DE LA PERMEABILITE

L’évaluation de la perméabilité des sols a été réalisée par 3 essais d’infiltration effectués dans

un sondage réalisé à la tarière continue de 89 mm de diamètre vers 3,6 et 9 m de profondeur.

Ils ont été remplis d’eau et la descente a été mesurée en fonction du temps.

Les essais ont permis de déterminer dans la craie les perméabilités suivantes en m/s :

Profondeur de l’essai

d’infiltration (m) Nature

Perméabilité k

(m/s)

3 Craies 8,25.10-4

6 Craies 2,65.10-4

9 Craies 2,29.10-4

La perméabilité des terrains testés est donc moyennent élevée dans la tranche de profondeur

testée.

7.2 PREDIMENSIONNEMENT DE PUITS D’INFILTRATION

A titre d’exemple, un puits d’infiltration permettrait d’obtenir les débits d’évacuations

calculés ci-dessous.

Le débit d’infiltration peut être calculé par la formule de Schneebeli :

Q = 2,5 K H (S)1/2

Q = Débit d’écoulement infiltré en mètre cube par seconde

K = Perméabilité mesurée par les essais « In Situ »

H = Profondeur du puits

S = Périmètre mouillé en mètre carré = fond + flancs

Pour un puits de diamètre "Ø" en mètre, sur une profondeur de 3 mètres dans les craies, on

aura les débits d’évacuation suivants :

Ø (m) Débit d’infiltration

en m3/seconde

1,0 1,9.10-2

2,0 3,9.10-2


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Ces valeurs sont satisfaisantes. On pourra augmenter la surface mouillée de façon

significative, en augmentant le diamètre ou en multipliant le nombre des puits d’infiltration,

ou encore en augmentant la profondeur des puits.

De même, des noues associées permettront une infiltration complémentaire satisfaisante des

eaux pluviales.

Une distance minimale de 3 m sera maintenue entre le ou les puits d’infiltration et les

fondations des bâtiments.

7.3 EXEMPLE DE DISPOSITIF D’INFILTRATION ET D’EVACUATION

DES EAUX PLUVIALES

Dans un souci de récupérer les eaux claires pour divers usages (réserve incendie), il pourra

être constitué en amont par des citernes tampons, dont le surplus pourra être dirigé vers les

puits d’infiltration qui serviront d’exutoire, eu égard à la perméabilité assez élevée des craies.

Les eaux pluviales pourront aussi être dirigées par l’intermédiaire d’un drain vers un bassin de

rétention placé en aval du site, qui pourra à l’occasion faire office de bassin d’agrément.


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VIII - ETUDE DES CHAUSSEES ET PARKINGS

8.1 METHODOLOGIE

Le trafic des chaussées et parkings est principalement un mouvement de voitures et de

camionnettes, rarement de camions lourds (véhicules de secours, camions de livraison, etc.).

Il est retenu comme hypothèse de travail, en première approche, un trafic de 20 Poids Lourds

(PL) par jour et par sens pour les voiries.

Le trafic cumulé TCi pour cette voirie est calculé à partir de la formule suivante :

TCi = 365 × T × [ d + t × d × (d-1) / 2 ]

Avec :

T = Nombre de poids lourds (PL) par jour à la mise en service par sens de circulation = 20 PL

t = Taux de croissance linéaire annuel du trafic = 0 %.

d = Durée de vie en année = 20 ans.

D’où :

TCi20 = 0,15 x 106, soit une classe de trafic TC1.

Si les hypothèses retenues ne correspondent pas au projet, nous le signaler.

Dans ce cas, le dimensionnement peut être réalisé en utilisant :

- Les fascicules 1 et 2 du guide technique pour la réalisation des remblais et des couches de forme, LCPC-SETRA de juillet 2000,

- Le guide technique de conception et de dimensionnement des structures de chaussées, LCPC-SETRA de décembre 1994 et le catalogue des structures type de

chaussées neuves LCPC-SETRA de 1998 adaptés pour les faibles trafics.

Nous précisons que ce pré-dimensionnement est réalisé sur la base des données disponibles au

moment de notre mission d’avant-projet. Une étude de dimensionnement de type G2 en phase

projet doit être réalisée et nécessite de connaître les niveaux définitifs des chaussées et le

trafic à attendre et éventuellement de réaliser des essais de caractérisation des sols

complémentaires.


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8.2 COUCHE DE FORME

La couche de forme se situe à l’interface avec le terrain naturel et les couches de chaussées :

La purge de la terre végétale est obligatoire.

La partie supérieure des terrassements sera alors composée en majorité par des sables et

remblais sableux plus ou moins limoneux (couche 1); il conviendra donc de prévoir une

couche de forme.

Une classe minimum de plate-forme PF de 2 (module sous chargement statique à la plaque

EV2 50 MPa, module sous chargement dynamique à la dynaplaque E 50 MPa ou

déflexion mesurée selon la norme NF P 98-200 inférieure à 2 mm) au moment des travaux est

demandée pour des véhicules de chantier.

A ce stade de l’étude, il est fortement conseillé de travailler en périodes météorologiques

favorables (ni trop humide, ni trop sèche) afin de faciliter les opérations de terrassement.

Les épaisseurs de couche de forme, au stade de ce pré-dimensionnement ont été déterminées

selon le guide technique de réalisation des remblais et des couches de forme de juillet 2000.

Elles dépendent, pour des matériaux choisis, de la nature et des conditions hydriques des

matériaux en place, de l’occurrence d’une éventuelle remontée de nappe et des choix

techniques retenus.


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Elles sont présentées dans le tableau ci-dessous :

Période des travaux PST

estimée AR

estimée Epaisseur minimale couche de

forme selon matériaux (cm)

Pluie, même faible, état hydrique (th)

Les engins s’embourbent 0 0 Purges, drainage pour reclasser AR1

Post-pluvieux, état hydrique (h)

Les engins s’enfoncent 1 1

R21, R41, R61 : 60

R21, R41, R61 : 45 avec géotextile

D21 : 75

D21 : 60 avec géotextile

PF2

Pas de pluie, état hydrique (m),

portance pouvant chuter avec

remontée d’une nappe et infiltrations

Traficabilité normale

2 1

R21, R41, R61 : 50


D21 : 50


PF2

Pas de pluie, état hydrique (m), sans

nappe mais avec portance pouvant

chuter avec infiltrations, sans drainage

ni imperméabilisation de l’arase


3 1

R21, R41, R61 : 40


D21 : 40


PF2

Pas de pluie, état hydrique (m), sans

nappe mais avec portance pouvant

chuter avec infiltrations, avec

drainage et imperméabilisation de

l’arase


3 2

R21, R41, R61 : 30


D21 : 30


PF2

Pas de pluie,

Matériaux sensibles à l’eau améliorés

par traitement à la chaux et aux liants

hydrauliques selon technique

« remblais » sur une épaisseur de 0,3 à

0,5 m


4 2

La décision de réaliser une CDF dépend

du projet et de la portance de l’arase après

prise du liant

La CDF peut se limiter à quelques cm de

matériaux R21, R41, R61 / D21 ou enduit de

cure

PF2

Hors période pluvieuse, une couche de forme d’au moins 35 cm d’épaisseur réalisée par un

traitement aux liants hydrauliques éventuellement associés à la chaux est envisageable. Il

permettra d’obtenir une couche homogène de portance élevée permettant de réduire les

épaisseurs des couches de chaussée.

Cette couche de traitement sera réalisée conformément aux recommandations du fascicule

technique SETRA n° II et nécessitera une étude complémentaire spécifique pour étudier sa

faisabilité.


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Les plateformes traitées seront fermées par un enduit de cure gravillonné. Cette opération

permet, d’assurer une protection de surface, de donner une résistance suffisante aux efforts

tangentiels lors du trafic du chantier et de maintenir l’état hydrique relativement constant des

matériaux traités pendant la prise et le durcissement (à ce titre, il conviendra qu’il soit très peu

perméable pour assurer son efficacité), cela sans compter la réduction des poussières en phase

chantier.

AVERTISSEMENTS :

Le géotechnicien ne saurait être tenu comme responsable dans le cadre de son pré-

dimensionnement, car il n’est maître ni de la compétence de l’entreprise, ni de la

météorologie de la période d’exécution du chantier.

L’entreprise est responsable de sa couche de forme en appliquant les règles de l’art, c’est à

dire les règles du GTR 2000, même dans le cadre de travaux traités au forfait. Elle est tenue à

adapter une épaisseur de couche de forme conforme à l’état réel du sol support à l’époque du

chantier.


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8.3 CHAUSSEES

Les chaussées sont constituées par les couches suivantes :

Différentes structures de chaussée sont proposées :

- Structure GB3/GB3 avec GB3 = Grave Bitume 0/14 de classe 3.

- Structure EME2/EME2 avec EME2 = Enrobé à Module Elevé 0/10 ou 0/14 de classe 2.

- Structure GNTB2/GNTB2 avec GNTB2 = grave non traitée obtenue par mélange de

deux (ou plusieurs) fractions granulométriques différentes, humidifiée en centrale pour

obtenir une compacité minimale de 82% à l’Optimum Proctor Modifié O.P.M..

En fonction des classes de trafic et avec une plateforme de classe PF2, les épaisseurs des

différentes couches sont données ci-dessous:

Structure de

chaussée

Couche de

roulement (cm)

Couche de

base (cm)

Couche de

fondation (cm)

GB3 6 12(1)

(2)

EME2 2,5 10(1)

(2)

Voiries de

desserte GNTB2 6 20 25

GB3 6 9(1)

(2))

EME2 2,5 9(1)

(2)

Parkings et

voiries annexes GNTB2 6 15 25

(1) la couche de base est assimilée à la couche de fondation et inversement.

(2) lorsque l’épaisseur totale de matériaux bitumineux est inférieure ou égale à 12 cm, un

nivellement de la plateforme à +/- 2 cm devra être réalisé.

Il est conseillé de mettre en place une couche de liaison (d’accrochage) en émulsion de

bitume, à la base de la couche de roulement ce qui permettra d’assurer une bonne tenue à la

fatigue de l’enrobé de surface, notamment au niveau du demi-tour ou les efforts de traction

seront importants.


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CONCLUSIONS

Les 6 sondages ont reconnu :

Couche 1 : des sables et remblais sableux,

Couche 2 : des craies compactes à partir de 0,6 à 1,4 m de profondeur.

Une arrivée d’eau a été reconnue au droit du sondage SP1 vers 10,3 m de profondeur.

Nous rappelons que le BRGM a classé le site en sensibilité moyenne vis-à-vis du risque

d’inondation par remontée de nappe.

Les bâtiments du site seront fondés par fondations superficielles de type semelles ancrées d'au

moins 0,3 m dans les craies (couche 2).

La réalisation d’un dallage sur terre-plein est envisageable en respectant les modalités du

chapitre VI.

La réalisation des chaussées et parkings respectera les modalités du chapitre VIII.

Les éléments nouveaux mis en évidence au début et en cours des travaux de terrassements, et

de l’ouverture des fouilles de fondations, qui n'auraient pu être détectés au moment de la

présente étude géotechnique, doivent nous être immédiatement signalés.

Nous restons à la disposition du Maître d’Ouvrage ou de ses conseillers pour étudier toutes les

adaptations et variantes de ce projet et finaliser le dimensionnement des ouvrages

géotechniques. Cela pourra se faire notamment en missions géotechniques complémentaires,

conformément à la norme NF P 94-500.

L’ingénieur chargé du dossier Contrôle Qualité

Béryl DELCOURT Eric DUCLOS


Tél. : 09.51.96.24.66 – Fax : 09.56.96.24.66

SP2

Légende :

SP. : Sondage de reconnaissance lithologique

avec essais au pressiomètre

L : Forage à essais d’infiltration d’eau

F. : Fouille de reconnaissance lithologique

L

SP1

F4

F5

F6

F5

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