Разработка новых ультра-высокотемпературных...
description
Transcript of Разработка новых ультра-высокотемпературных...
Разработка новых ультра-высокотемпературных композитов c
металлической матрицей
С.Т. МилейкоИнститут физики твёрдого тела РАН, Черноголовка Московской обл, Россия,
142432
На заре эры композитов…
• A Kelly and R B Nicholson, Precipitation Hardening, Prog. in Mat. Sci., 10 (1963), 149
• Kelly A and Tyson, W.R., Tensile properties of fibre-reinforced metals: copper/tungsten and copper/molybdenum, J. Mech. Phys. Solids, 6 (1965) 329.
• Kelly, A and Tyson, W.R., Tensile properties of fibre reinforced metals - II. Creep of silver-tungsten, J. Mech. Phys. Solids, 14 (1966), 177.
На заре эры композитов…
• A Kelly and R B Nicholson, Precipitation Hardening, Prog. in Mat. Sci., 10 (1963), 149
• Kelly A and Tyson, W.R., Tensile properties of fibre-reinforced metals: copper/tungsten and copper/molybdenum, J. Mech. Phys. Solids, 6 (1965) 329.
• Kelly, A and Tyson, W.R., Tensile properties of fibre reinforced metals - II. Creep of silver-tungsten, J. Mech. Phys. Solids, 14 (1966), 177.
W. Johnson, L.N. Philips and W.Watt, U.K. Patent 1 110 791:
Старт углепластиков и современных КПП
S Yajima, J Hayashi, M OmoriSilicon carbide fibers having a high strength and a method for producing said fibers, US Patent 4,100,233 (1978):
Старт композитов с керамической матрицей,SiC-SiC….
КММ ушли в тень...
Причины существования в тени КММ
1. Существенно более сложные технологии (высокие температуры, давления)
2. Стабильность структур при высоких температурах
3. Дорогивизна потенциальных армирующих волокон
Зачем это нужно: История жаропрочных никелевых сплавов
1940 1950 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020
800
900
1000
1100
1200
TE
MP
ER
ATU
RE
/ о С
YEARS
DIRECTIONALLY SOLIDIFIED
SINGLE CRYSTALLINE
The use temperature is characterized by creep resistance 150 MPa (density ~8 g/cm3) on the 1000-h-base
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
• Композиты оксид-никель• Ниобиевые сплавы• Молибденовые сплавы
Главная проблема: баланс основных характеристикКрипостойкость – трещиностойкость – сопротивление газовой коррозии
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
Композиты оксид-никель:1980 1995 (NASA): Stop
1. Asthana, R., Tewari, S. N., Draper, S. L. Strength degradation of sapphire fibers during pressure casting of a sapphire-reinforced Ni-base superalloy. Metall. Mater. Trans., 1998, 29A, 1527-1530
2. S.T.Mileiko, N.S.Sarkissyan, A.A.Kolchin, V.M.Kiiko, Oxide fibres in a Ni-based matrix – do they degrade or become stronger? Journal of Materials: Design and Applications, 218 (2004) No L3, 193-200.
3. R. Asthana, S.T. Mileiko, and N. Sobczak, Wettability and interface considerations in advanced heat-resistant Ni-based composites, Bulletin of the Polish Academy of Sciences, Technical Sciences, Vol. 54, No. 2, 2006, 147-166.
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
Композиты оксид-никель:1980 1995 (NASA): Stop
1997 2007 (ИФТТ): 1150оС1. Asthana, R., Tewari, S. N., Draper, S. L. Strength degradation of sapphire fibers during
pressure casting of a sapphire-reinforced Ni-base superalloy. Metall. Mater. Trans., 1998, 29A, 1527-1530
2. S.T.Mileiko, N.S.Sarkissyan, A.A.Kolchin, V.M.Kiiko, Oxide fibres in a Ni-based matrix – do they degrade or become stronger? Journal of Materials: Design and Applications, 218 (2004) No L3, 193-200.
3. R. Asthana, S.T. Mileiko, and N. Sobczak, Wettability and interface considerations in advanced heat-resistant Ni-based composites, Bulletin of the Polish Academy of Sciences, Technical Sciences, Vol. 54, No. 2, 2006, 147-166.
ИФТТ
1940 1950 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020
800
900
1000
1100
1200
TE
MP
ER
ATU
RE
/ о С
YEARS
OXIDE/Ni - COMPOSITES
DIRECTIONALLY SOLIDIFIED
SINGLE CRYSTALLINE
Ni-сплавы:Tmax ~ 1100oCПлотность 9 г/cм3
Сегодняшниекомпозиты:Tmax ~ 1150oCПлотность 6.7 г/cм3
Предел для композитов с никелевой матрицей~ 1200oC
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
Ниобиевые сплавы (ниобий-силициды ниобия, сложные силициды):
Nekkanti, R. N. and Dimiduk, D. M., Ductile-phase toughening in niobium-niobium. Mat. Res. Sac. Symp. Proc. 194, 175-182 (1990).
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
Ниобиевые сплавы (ниобий-силициды ниобия, сложные силициды):
Nekkanti, R. N. and Dimiduk, D. M., Ductile-phase toughening in niobium-niobium. Mat. Res. Sac. Symp. Proc. 194, 175-182 (1990).
US Patent 7,632,455 High temperature niobium alloyUS, December 15, 2009
Крипостойкость – трещиностойкость
R. Tanaka, A. Kasama, M. Fujikura, I. Iwanaga, H. Tanaka and Y. Matsumura, Research and development of niobium-based superalloys for hot components of gas turbines, Proc. of the Intern. Gas Turbine Congress 2003 Tokyo, 1-5.
Что сделано в мире за последние 20 – 25 лет
Молибденовые сплавы (Mo-Mo3Si-Mo5SiB2)Состояние на сегодняшний день:J.A. Lemberg, M.R. Middlemas, T. Weingärtner, B. Gludovatz, J.K. Cochran, R.O. Ritchie, On the fracture toughness of fine-grained Mo-3Si-1B (wt.%) alloys at ambient to elevated (1300oC) temperatures, Intermetallics 20 (2012) 141-154:Further optimization of these alloys is still required to tailor their microstructures for the utually exclusive requirements of oxidation resistance, creep resistance and damage tolerance
Ограничения по соотношению прочность – трещиностойкость для металлических сплавов
1000 150020
40
60
80
100
120
140
160
Crit
ical
stre
ss in
tens
ity fa
ctor
/ M
Pa.
м1/
2Strength / MPa
Ti alloys
500 1000 1500 2000 25000
100
200
300
Crit
ical
stre
ss in
tens
ity fa
ctor
/ M
Pa.
м1/
2
Strength / MPa
Steels
0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40
20
40
60
80
Crit
ical
stre
ss in
tens
ity fa
ctor
/ M
Pa.
m1/
2
Fibre volume fraction0.0 0.1 0.2 0.3 0.40
200
400
600
800
1000
Stre
ngth
/ M
Pa
Fibre volume fraction
B-Al
Boron - aluminium
Прочность – трещиностойкость КММ
Один из возможных механизмов торможения трещины в композитной структуре (КММ)
0.0 0.1 0.2 0.3 0.40
10
20
30
40
50
Fracture toughness of B/Al composites(Experiments by Mileiko et al., 1976)
G /
kJ/m
2
Vf
Микротрещины
Макротрещина
Армирующие волокна?
then
Internal crystallisation method
5. Dissolution of molybdenum
Internal crystallisation method
5. Dissolution of molybdenum
Internal crystallisation method
1940 1950 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020
800
1000
1200
1400
TEM
PE
RA
TUR
E /
о С
YEARS
OXIDE/Ni - COMPOSITES
WROUGHT
CAST
DIRECTIONALLY SOLIDIFIED
SINGLE CRYSTALLINE
Суперсплавы и композиты с Ni-матрицей
0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.51000
1100
1200
1300
1400
1500
1600
K1352
A1937
A1938
A1941
A1942
A1943
a1952
a1955
k1368
Ben
ding
stre
ngth
/ M
Pa
Fibre volume fraction
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.50
20
40
60
80
100
Load
/ kg
f
Displacement / mm
k1352
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.00
20
40
60
80
100
Load
/ kg
f
Displacement / mm
a1937
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.00
20
40
60
80
Load
/ kg
f
Displacement / mm
a1943
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.50
20
40
60
80
100
Load
/ kg
f
Displacement / mm
a1955
1940 1950 1960 1970 1980 1990 2000 2010 2020
800
1000
1200
1400
TEM
PE
RA
TUR
E /
о С
YEARS
OXIDE/Ni - COMPOSITES
WROUGHT
CAST
DIRECTIONALLY SOLIDIFIED
SINGLE CRYSTALLINE
Changing matrix
Суперсплавы и композиты
then
Internal crystallisation method
Internal crystallisation method
10 15 20 25 30 35 400.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Mo Al2O3/Mo Al2O3-Al5Y3O12/Mo
Relat
ive d
ecre
ase
of m
ass
Time / min
Oxidation of molybdemum-matrix composites(S.T. Mileiko, Speeding up creep tests of novel high temperature composites,
Proc of 15th Intern Conf on Experimental Mechanics)
T= 1000oC, S=20 cm2
10 15 20 25 30 35 400.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Mo Al2O3/Mo Al2O3-Al5Y3O12/Mo
Relat
ive d
ecre
ase
of m
ass
Time / min
Oxidation of molybdemum-matrix composites
T= 1000oC, S=20 cm2
10 15 20 25 30 35 400.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Mo Al2O3/Mo Al2O3-Al5Y3O12/Mo
Relat
ive d
ecre
ase
of m
ass
Time / min
Oxidation of molybdemum-matrix composites
T= 1000oC, S=20 cm2
A face of a YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
Fibre
Matrix
Point→ 1 2 3Element ↓ at % at % at %
Al KY LMo L
0.4311.3717.63
39.550.090.22
0.2311.6317.59
Compound→ ~Y2Mo3O12 ~Al2O3 ~Y2Mo3O12
A face of a YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
Point→ 1 2 3Element ↓ at % at % at %
Al KY LMo L
0.4311.3717.63
39.550.090.22
0.2311.6317.59
Compound→ ~Y2Mo3O12 ~Al2O3 ~Y2Mo3O12
A face of a YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
A side view of the YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
Point→ 5 6 7Element ↓ at % at % at %Al K 0.05 0.42 38.08Y L 11.29 11.34 0.68Mo L 17.91 17.65 0.77Compound→ ~Y2Mo3O12 ~Y2Mo3O12 ~Al2O3
A side view of the YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
Point→ 5 6 7Element ↓ at % at % at %Al K 0.05 0.42 38.08Y L 11.29 11.34 0.68Mo L 17.91 17.65 0.77Compound→ ~Y2Mo3O12 ~Y2Mo3O12 ~Al2O3
A side view of the YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
3MoO3+Y2O3 3MoO3·Y2O3
Point→ 5 6 7Element ↓ at % at % at %Al K 0.05 0.42 38.08Y L 11.29 11.34 0.68Mo L 17.91 17.65 0.77Compound→ ~Y2Mo3O12 ~Y2Mo3O12 ~Al2O3
A side view of the YAG-fibre/molybdenum-matrix specimen heated at 1000oC for 1 h
3MoO3+Y2O3 3MoO3·Y2O3MoO3
Покрытие необходимо!
Модельное покрытие–Cr-слой, 100
Al2O3-Y3Al5O12/Mo комозитые образцы до испытаний и после выдержки в струе продуктов сгорания керосина при температуре
1300оС в течение 20 ч
Трещиностойкость?A longitudinal section of an oxide-fibre/Mo-matrix composite
specimen tested in tention at RT
Крипостойкость
0.2 1 10 100 70050
100
150
200
Rupt
ure
stres
s / M
Pa
Time / h
Al2O3-Y3Al5O12/Mo composite, 1300oC
Крипостойкость
0.2 1 10 100 70050
100
150
200
Composite, 1300oC Alloy, 1300oC
Rupt
ure
stres
s / M
Pa
Time / hСплав: Jain V, Kumar KS. Tensile creep of Mo–Si–B alloys. Acta Mater 2010 58:2124–2142.
Lemberg JA, Middlemas MR, Weingärtner T, Gludovatz B, Cochran JK, Ritchie RO. On the fracture toughness of fine-grained Mo-3Si-1B (wt.%) alloys at ambient to elevated (1300oC) temperatures. Intermetallics 2012; 20:41-154.
Плотности:Композит ~ 7 g/cm3
Сплав ~ 10 g/cm3
Можно ли повысить рабочую температуру композитов с молибденовой матрицей?
Можно, например, используя муллитовые волокна:1. Наибольшая крипостойкость среди оксидов2. Наличие кремния в составе волокна
Крипостойкость МВК-волокон
900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 1600
100
200
300
400
500
600
700
800
Alumina-YAG eutectic YAG <100> Mullite, with low volume fraction of glassy phase % (6)
C
reep
resi
stan
ce /
MP
a
Temperature / oC
Жаростойкость Муллит-молибденового композита
Отжиг на воздухе
900оС – 0.5 ч
Отжиг на воздухе 1000оС – 0.5 ч
Отжиг на воздухе 1200оС – 0.5 ч
Муллит-Мо Мо
Выводы• Введение в молибденовую матрицу оксидных волокон,
содержащих иттрий, приводит к существенному снижению скорости окисления молибдена при повышенных и высоких температурах.
• Монокристалличекие и эвтектические волокна обеспечивают высокую жаропрочность (крипостойкость) композитов
• Волокнистые композиты с металлической матрицей могут быть спроектированы таким образом, что их трещиностойкость превышает трещиностойкость материала матрицы.
• Полученные сегодня композиты работоспособны при температурах до 1300оС.
Выводы• Общая идея конструирования крипостойких
композитов с тугоплавкой металлической матрицей, характеризующихся высокой трещиностойкостью и достаточно высокой жаростойкостью, состоит в армировании матрицы крипостойкими волокнами, содержащими элементы, обеспечивающие сопротивление окислению матрицы
• На этом пути можно получить конструкционные материалы с высокой крипостойкостью, жаростойкостью и трещиностойкостью для работы при температурах до 1600оС.
1000
1200
1400
1600
1800
2000
Nb-Si-alloys
ToC
Superalloys
Oxide-fibre/Ni-matrix composites
Mo-Si-B alloys
HT CMC
Ref
ract
ory-
met
al-m
atrix
fibr
ous
com
posi
tes