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PROJET CONSTRUCTION ALBAN DE GEYER D’ORTH – DANIEL MONELLO CHRISTOPHE POYNARD – ELODIE VICTOR
13 janvier 2008
RAPPORT DE SYNTHESE PASSERELLE DU BASSIN DE LA VILLETTE
Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
Sommaire
I. Présentation ................................
I. 1. Contexte urbain
I. 2. Choix Architecturaux
II. Structure du bâtiment
II. 1. Notice détaillée des éléments de structure
II. 2. Note explicative du dimensionnement de chaque élément
II. 2. a. Les arcs treillis
II. 2. b. Les solives
II. 2. c. Les poutres transversales
II. 2. d. La poutre de la structure bar
II. 2. e. Les poteaux en béton armé
III. Notice ERP ................................
IV. Eclairage ................................
V. Choix des matériaux et consommation énergétique
V. 1. Choix des matériaux
V. 2. Consommation énergétique
VI. Coût global des capteurs photovoltaïques
VII. Coût de la passerelle
VII. 1. Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons
VII. 2. Estimation du coût de la passerelle
VII. 3. Estimation du coût du bar
VIII. Plans ................................
IX. Photos maquette
Annexes ................................
Annexe 1 : Note de calcul arc central
Annexe 2 : Note de calcul arc latéral
Annexe 3 : Note de calcul béton armé
008/09 – Rapport de synthèse
MONELLO – POYNARD - VICTOR
................................................................................................
Contexte urbain ................................................................................................
Choix Architecturaux ................................................................................................
Structure du bâtiment ................................................................................................
Notice détaillée des éléments de structure ................................................................
Note explicative du dimensionnement de chaque élément ................................
Les arcs treillis ................................................................................................
Les solives ................................................................................................
Les poutres transversales................................................................
La poutre de la structure bar ................................................................
Les poteaux en béton armé ................................................................
................................................................................................
................................................................................................
Choix des matériaux et consommation énergétique ................................
Choix des matériaux ..............................................................................................
Consommation énergétique ................................................................
Coût global des capteurs photovoltaïques ................................................................
Coût de la passerelle ................................................................................................
Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons : ................................
Estimation du coût de la passerelle ................................................................
Estimation du coût du bar ................................................................
..............................................................................................................................
................................................................................................
................................................................................................................................
: Note de calcul arc central ................................................................
: Note de calcul arc latéral ................................................................
: Note de calcul béton armé ................................................................
........................................................ 1
........................................... 1
................................... 2
......................................... 3
................................ 3
....................................... 6
...................................... 6
............................................ 9
................................................... 10
............................................. 12
............................................... 14
..................................................... 15
........................................................ 19
.................................................... 20
.............................. 20
.................................................. 22
.................................... 22
..................................... 24
..................................... 24
....................................... 24
..................................................... 25
.............................. 28
........................................... 29
.................................... 30
................................................... 30
.................................................... 32
................................................. 34
Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
I. Présentation
Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un projet construction qui consiste à concevoirarchitecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique).Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.
I. 1. Contexte urbain
Le bassin de la Villette est situé dans le dixnord-est de la ville. Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par
• Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de
d’arbres
• Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment
en respectant l’enveloppe architecturale d’époque des magasins généraux
• La rotonde de Ledoux classée monument historique
• Une passerelle simple (
Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches touristiques ont remplacées les bateaux de transport transformés afin d’accueillir un cinémaclairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.
Retonde de Ledoux Cinéma Mk2
Projet construction 2008/09 – Rapport de synthèse
MONELLO – POYNARD - VICTOR
Présentation
Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un qui consiste à concevoir un équipement dans sa globalité (étude
architecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique).Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.
Contexte urbain
Le bassin de la Villette est situé dans le dix-neuvième arrondissement de Paris, au Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par
Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de
Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment
en respectant l’enveloppe architecturale d’époque des magasins généraux
La rotonde de Ledoux classée monument historique
Une passerelle simple (dont le rôle est strictement fonctionnel)
Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches touristiques ont remplacées les bateaux de transport de marchandises et les hangars ont été transformés afin d’accueillir un cinéma. L’activité économique du quartier est aujourd’hui clairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.
Cinéma Mk2 sur deux rives Passerelle actuelle à réhabiliter
Lignées d’arbres Anciens magasins générauxPéniches
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Dans le cadre des enseignements de deuxième année à l’EIVP, nous réalisons un dans sa globalité (étude
architecturale, structurelle, thermique, acoustique, environnementale et économique). Notre étude concerne la réhabilitation de la passerelle du Bassin de la Villette.
neuvième arrondissement de Paris, au Le site étudié est une ancienne zone industrielle caractérisée par :
Une axialité importante générée par le bassin et les chemins de hallage bordés
Un hôtel et un foyer universitaire rue de Crimée, deux bâtiments rénovés récemment
en respectant l’enveloppe architecturale d’époque des magasins généraux
Le quartier est en phase de réhabilitation depuis les années 1980. Les péniches marchandises et les hangars ont été
vité économique du quartier est aujourd’hui clairement liée aux loisirs et à la détente (présence de nombreux cafés sur les berges). De plus, des arbres ont été plantés sur les quais aménagés en zone de promenade.
Passerelle actuelle à réhabiliter
Anciens magasins généraux
Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
I. 2. Choix Architecturaux
Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin de la Villette. Ce dernier est caractériséhallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu rompre avec cette axialité tout en conservant la symétrie
Ainsi, nous avons opté pour des
formes courbes aussi bien en élévation qu’en plan tout en conservant la symétrie. La seule dissymétrie de notre passerelle rives, au niveau des culées. La culée Quai de la Seine est carrée, tout comme sesson ascenseur alors que la culée Quai de la Loire possède des escaliers arrondis et un ascenseur rond.
Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est
imposé à nous pour les rambardes. notre café, dispose de trois façadeen outre permis de mettre en exergue la structure au lieu de la cacher.
De plus, la première passerelle qui
structure poutre treillis, nous avons nouvelle passerelle.
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Choix Architecturaux
Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin Ce dernier est caractérisé par une axialité forte marquée par le chemin de
hallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu rompre avec cette axialité tout en conservant la symétrie et la lisibilité du site.
opté pour des formes courbes aussi bien en élévation qu’en plan tout en conservant la symétrie. La seule
de notre passerelle se situe sur les au niveau des culées. La culée Quai de la
, tout comme ses escaliers et son ascenseur alors que la culée Quai de la Loire possède des escaliers arrondis et un
La structure portante est en poutre
treillis, cette structure nous a permis de franchir une grande portée et de faire une passerellesans appuis intermédiaires. Ce point nous a paru indispensable pour éviter d’obstruer la visibilité du paysage.
Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est imposé à nous pour les rambardes. De même, la culée Quai de la Seine, où nous avons placé
de trois façades vitrées en verre agrafé. La transparence du café nous a permis de mettre en exergue la structure au lieu de la cacher.
la première passerelle qui traversait le bassin (XIXème siècle)nous avons donc souhaité rappeler l’histoire du bassin
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Notre objectif premier est l’intégration de notre passerelle dans le paysage du bassin par une axialité forte marquée par le chemin de
hallage, les lignées d’arbre et la Rotonde de Ledoux à son extrémité. Nous avons voulu du site.
structure portante est en poutre treillis, cette structure nous a permis de franchir une grande portée et de faire une passerelle sans appuis intermédiaires. Ce point nous a paru indispensable pour éviter d’obstruer la visibilité
Aussi, afin d’éviter d’alourdir l’aspect visuel de la passerelle, l’usage du verre s’est , où nous avons placé
. La transparence du café nous a
siècle) était aussi en rappeler l’histoire du bassin avec cette
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II. Structure du bâtiment
II. 1. Notice détaillée des éléments de structure
Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellementsommes dirigés vers une structure en correspondre à nos attentes.
Notre structure porteuse est composée de trois arcs en treillissection soit la plus réduite possibleIls sont espacés de 2,5 m (de centre à centre).
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Structure du bâtiment
Notice détaillée des éléments de structure
Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellement
une structure en arcs reliés par des treillis qui nous a semblé
Vue générale de notre passerelle
cture porteuse est composée de trois arcs en treillis en aciersection soit la plus réduite possible, ce qui donne une vision moins massive Ils sont espacés de 2,5 m (de centre à centre).
Les trois arcs en treillis
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Le passage du bassin de la Villette par notre passerelle se fait sans appuis intermédiaires sur une portée de 91,5 m, ce qui a représenté pour nous une grande difficulté structurelle. La portée à franchir étant très grande, il nous fallait réfléchir à une structure capable de traverser une telle portée sans être trop imposante visuellement. Nous nous
qui nous a semblé
en acier afin que leur une vision moins massive de la structure.
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Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est variable : de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs courbure plus petit que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour les arcs supérieurs qui soutiennent directement le platelage car celuimaximale de 5% (accessibilité PMR). Les arcs infériesolives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives. Ces dernières ont une longuesa forme), entre 6 et 12 m.
Elles sont donc en appui sur trois poutres en arc avec en plus deux porte
Nous avons choisi d’utilisercar nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas retrouvé avec des IPE. Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité utiliser de tubes pour cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.
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Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est
: de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour
les arcs supérieurs qui soutiennent directement le platelage car celui-ci doit avoir une pente maximale de 5% (accessibilité PMR). Les arcs inférieurs ont donc une pente plus élevéesolives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives. Ces dernières ont une longueur variable selon leur position sous le tablier (compte
Vue de dessus du tablier
ont donc en appui sur trois poutres en arc avec en plus deux porte-à
Solives sous le tablier
Nous avons choisi d’utiliser des tubes d’acier et non des IPE par choix architecturalcar nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas
Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité ur cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair
que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.
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Précisément, notre structure se décompose en trois arcs supérieurs et trois arcs inférieurs reliés par des treillis. L’espacement entre un arc supérieur et un arc inférieur est
: de 1,63 au niveau de la culée à 1,38 au centre. Les arcs inférieurs ont un rayon de que les arcs supérieurs. Nous ne pouvions avoir la même inclinaison pour
ci doit avoir une pente ne pente plus élevée. Des
solives sont placées sur les arcs supérieurs et perpendiculairement à eux. Elles sont espacées de 1 m. Et le platelage en bois de chêne est déposé et boulonné directement sur les solives.
ur variable selon leur position sous le tablier (compte-tenu de
à-faux.
des IPE par choix architectural, car nous souhaitions obtenir l’effet d’une ligne mince et pure que nous n’aurions pas
Par contre, les solives sont des IPE 330. Nous n’avons pas souhaité ur cette partie de la structure car structurellement parlant, il était clair
que des IPE étaient plus performant. Les trois arcs en treillis sont espacés de 2,5 m.
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Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de large et 6,519 m de hauteur.
Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les arcs se prolongent dans le bar que nous avons installé sur lsoutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin sur le quai de la Loire.
Culée quai de la Seine
Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saintplacées horizontalement sous le tablier entre le platelage et levertical est réalisé par les treillis.
La culée située sur le quai de par de grandes baies vitrées.
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Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de
Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les arcs se prolongent dans le bar que nous avons installé sur le quai de Seine. Les murs de soutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin
Culée quai de la Seine Culée quai de la Loire
Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saintplacées horizontalement sous le tablier entre le platelage et les solives. Le contreventement vertical est réalisé par les treillis.
La culée située sur le quai de la Seine abrite un café. Le café est séparé de l’extérieur
Café quai de la Seine
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Les arcs sont encastrés dans des murs de soutènement de 3 m de long, 80 cm de
Ils sont encastrés à 2,94 m dans les murs au niveau du quai de Seine et à 5,31 m de hauteur au niveau du quai de la Loire. La différence de hauteur s’explique par le fait que les
e quai de Seine. Les murs de soutènement sont plus éloignés du chemin de hallage que ceux sur le quai opposé. Sur le quai de Seine, les murs de soutènement sont à 10,5 m du bassin, et ils sont à 5 m du bassin
Culée quai de la Loire
Les arcs sont contreventés horizontalement par vingt croix de Saint-André de 4 m s solives. Le contreventement
est séparé de l’extérieur
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Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pentrop élevée. Nous avons donc fait le choix d’un platelage conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre structure porteuse au-dessus du bar. tablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans ce cas, nous avons dimensionné des IPE 400. Elles sont égElles sont au nombre de 10.
Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE 750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux solives. Elles sont donc espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier au-dessus du bar, soit 10 m. Ces deux poutres sont en appuis sursoutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux circulaires en béton armé. Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus faible possible, ce que nous n’aurions pas matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre dune hauteur de 6,519 m.
II. 2. Note explicative du
II. 2. a. Les arcs treillis
Les arcs et les treillis sont en acier S355 et de qualité JOsoudures.
Comme nous l’avons dit précédemment, le choix des arcs
solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.
Nous avons effectué les calculs à l’aide du logiciel
Professional 2009.
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Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pentrop élevée. Nous avons donc fait le choix d’un platelage plat au-dessus du bar. Par conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre
dessus du bar. Elle est constituée comme suit. Autablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans ce cas, nous avons dimensionné des IPE 400. Elles sont également espacées de 1 m chacune.
Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE 750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux
espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier dessus du bar, soit 10 m. Ces deux poutres sont en appuis sur : d’un côté les trois murs de
soutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus
faible possible, ce que nous n’aurions pas pu obtenir avec de l’acier car le béton matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre d
Note explicative du dimensionnement de chaque élément
Les arcs treillis
Les arcs et les treillis sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les
Comme nous l’avons dit précédemment, le choix des arcs s’est avéré être la bonne solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.
Nous avons effectué les calculs à l’aide du logiciel Autodesk Robot
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Cependant, à cet endroit, les arcs en treillis ne constituent plus la structure qui soutient le platelage. Comme nous l’avons précisé précédemment, le platelage doit avoir une pente maximale de 5%. Cela n’était plus possible sur les 10,5 m de culée. La pente était
dessus du bar. Par conséquent, les arcs ne peuvent plus soutenir le tablier. Nous avons donc pensé une autre
Elle est constituée comme suit. Au-dessus du café, le tablier à une largeur constante de 10 m et une longueur de 10,5 m. Le platelage de bois repose sur des poutres transversales du même type que les solives posées sur les arcs. Dans
alement espacées de 1 m chacune.
Ces solives reposent sur deux poutres longitudinales en acier. Ce sont des IPE
750x147. Elles sont situées de chaque côté du tablier et placées orthogonalement aux espacées de 10 m. Leur longueur est égale à la longueur du tablier
: d’un côté les trois murs de soutènement dans lesquelles viennent s’encastrer les arcs, et de l’autre sur deux poteaux
Nous avons choisi du béton armé afin d’avoir le diamètre le plus car le béton est le
matériau qui travaille le mieux en compression. Ces poteaux ont un diamètre de 40 cm et
dimensionnement de chaque élément
afin de permettre les
s’est avéré être la bonne solution par leur force. En effet, l’effet d’arc permet de diminuer la hauteur entre l’arc supérieur et l’arc inférieur. Ce qui permet d’avoir une structure plus allégée.
esk Robot Structural Analysis
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II. 2. a. i. Les hypothèses
Les hypothèses que nous avons dûo Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des
arcs inférieurs et supérieurs créent un encastrement.
directement car l’installation de rotule est plus facile.
o Le choix de l’orientation des diagonales a été fait de mani
plus petites longueur en compression.
II. 2. a. ii. Bilan des charges
Les charges que supportent les arcs sonto Son poids propre
o Le poids du revêtement
o Les surcharges d’exploitation
o Les charges climatiques
Le poids propre de la pouLes charges climatiques sont les charges dues à la
le vent n’engendrait pas de force verticale sur la structure.Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant
platelage. Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants
passerelle. Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux garde
ne les avions pas définis au moment du dimensionnement.Les charges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous
ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison, nous discrétisons en charge nodale ces charges continues
Le calcul des charges a é
• Un poids volumique du bois du platelage de 3,25
• Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml
• Les surcharges d’exploitation à 400daN/m
• Les surcharges climatiques de neige de 35daN/m
• La largeur d’influence de l’arc central est constante égale à 2,5m
• La largeur d’influence de l’arc latéral qui est variable
Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence.Grâce au logiciel Robot, nous obtenons le tableau
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Les hypothèses
es hypothèses que nous avons dû faire sont : Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des
arcs inférieurs et supérieurs créent un encastrement. Nous avons choisi de ne pas encastrer
directement car l’installation de rotule est plus facile.
Le choix de l’orientation des diagonales a été fait de manière à faire travailler les barres de
plus petites longueur en compression.
Bilan des charges
Les charges que supportent les arcs sont :
Le poids du revêtement
Les surcharges d’exploitation
Les charges climatiques
Le poids propre de la poutre est calculé par Robot. Les charges climatiques sont les charges dues à la neige car nous avons considéré
le vent n’engendrait pas de force verticale sur la structure. Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant
Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants
Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux gardene les avions pas définis au moment du dimensionnement.
rges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison, nous discrétisons en charge nodale ces charges continues.
Le calcul des charges a été fait à partir des données suivantes :
umique du bois du platelage de 3,25kN/ml
Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml
Les surcharges d’exploitation à 400daN/m2
Les surcharges climatiques de neige de 35daN/m2
largeur d’influence de l’arc central est constante égale à 2,5m
La largeur d’influence de l’arc latéral qui est variable
Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence.Grâce au logiciel Robot, nous obtenons le tableau des charges suivant
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Les arcs sont assemblés par des rotules sur les murs de soutènement. Les deux rotules des
Nous avons choisi de ne pas encastrer
ère à faire travailler les barres de
neige car nous avons considéré que
Le poids du revêtement représente le poids du platelage et des solives soutenant le
Les surcharges d’exploitation sont les surcharges dues aux passants circulant sur la
Nous n’avons pas pu prendre en compte les charges dues aux garde-corps car nous
rges que l’on a à considérer sont continues mais pour l’étude du treillis, nous ne devons considérer que des charges s’appliquant aux nœuds du treillis. Pour cette raison,
Des solives IPE A 330 (cf. dimensionnement des solives) de 36,5daN/ml
Pour obtenir les charges, il faut multiplier ces donner par la largeur d’influence. des charges suivant :
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II. 2. a. iii. Le dimensionnement
Nous avons dimensionné les arcs à compte deux combinaisons à l’ELS et deux combinaisons à l’ELU.
Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes
d’une même famille aura la même taille:• Les arcs inférieurs et supér
• Le reste du treillis : diagonales et montants
Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le dimensionnement :
• La contrainte normale dans les barres ne doit pas dépasser 355Mpa
• La flèche ne doit pas dépasser 1/200
flèche admissible f=45,75 cm
II. 2. a. iv. Les résultats
Nous avons obtenu les résultats suivant POUR LA PARTIE CENTRALE
• Les arcs : diamètre 45,7
• Le treillis : diamètre 21,9 cm et d’épaisseur 1
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1cm.
POUR LA PARTIE LATERALE• Les arcs : diamètre 50,8
• Le treillis : diamètre 21,9 cm et d’épaisseur 1,3
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1cm.
Intitulé Nature
Poids propre Permanente
Platelage Permanente
Poids des solives Permanente
Surcharge
d’exploitation
Exploitation
Surcharge neige Climatique
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Le dimensionnement
Nous avons dimensionné les arcs à EUROCODE. Dans ce cas, il faut prendre en compte deux combinaisons à l’ELS et deux combinaisons à l’ELU.
Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes d’une même famille aura la même taille:
Les arcs inférieurs et supérieurs
: diagonales et montants
Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le
La contrainte normale dans les barres ne doit pas dépasser 355Mpa
La flèche ne doit pas dépasser 1/200ème de la portée. Soit pour une portée de 91,5m, une
flèche admissible f=45,75 cm
Les résultats
Nous avons obtenu les résultats suivant :
LA PARTIE CENTRALE cm et d’épaisseur 3 cm
21,9 cm et d’épaisseur 1,3 cm.
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1ère combinaison de l’ELU) et une déformée de
LA PARTIE LATERALE cm et d’épaisseur 3 cm
21,9 cm et d’épaisseur 1,3 cm.
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de combinaison donnant le plus de charge (1ère combinaison de l’ELU) et une déformée de
Nœuds
d’application
Direction
Permanente Tous Verticale descendante
Permanente Arc supérieur Verticale descendante
Permanente Arc supérieur Verticale descendante
Exploitation Arc supérieur Verticale descendante
Climatique Arc supérieur Verticale descendante
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EUROCODE. Dans ce cas, il faut prendre en
Pour le dimensionnement, nous avons créé deux familles de tubes, chacun des tubes
Il nous a fallut également prendre deux critères en compte pour le
de la portée. Soit pour une portée de 91,5m, une
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de 293,87MPa pour la combinaison de l’ELU) et une déformée de 44,2
Avec ces dimensions, nous obtenons une contrainte maximale de 391,38MPa pour la combinaison de l’ELU) et une déformée de 45,7
Norme
(en kN)
Calculée par le logiciel
-0,82
-0,92
-10,13
-0,91
Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
Pour les notes de calcul,
II. 2. b. Les solives
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par soudure.
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction métallique.
II. 2. b. i. Les hypothèses
Les solives sont sur trois appuis est la plus grande, elle mesure 12m. située là où le tablier à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les autres solives ont une taille chacune.
Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du tablier où le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.
La flèche admissible est
II. 2. b. ii. Bilan des charges
Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment.Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous
obtenons : Charges permanentes Qg= 40 daN/ml Surcharges1 : passantsQq= 400 daN/ml Surcharges : neige
Qs=217 daN/ml
Projet construction 2008/09 – Rapport de synthèse
MONELLO – POYNARD - VICTOR
Pour les notes de calcul, voir annexes 1 et 2.
Les solives
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
Les hypothèses
Les solives sont sur trois appuis simples avec deux portes à faux. La solive centrale est la plus grande, elle mesure 12m. Il s’agit de celle que nous avons dimensionnée. Elle est
er à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les autres solives ont une taille variant entre 6m et 12 m. Elles sont espacées d’un mètre
Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du ù le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.
La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 12= 24 mm
Bilan des charges
Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment.Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous
: platelage en bois de chêne car c’est un bois durable.
: passants
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Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
avec deux portes à faux. La solive centrale
Il s’agit de celle que nous avons dimensionnée. Elle est er à sa plus grande largeur. C’est celle que l’on va dimensionner. Les
12 m. Elles sont espacées d’un mètre
Par choix, nous étudierons la solive de plus grande longueur placé au centre du ù le moment est le plus grand. Si cette solive tient, alors les autres tiendront aussi.
Le calcul des charges a été fait à partir des mêmes données que précédemment. Les charges sont obtenues grâce à la largeur d’influence qui est égale à 1m. Nous
car c’est un bois durable.
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II. 2. b. iii. Le dimensionnement
Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments fléchissant maximums.
A partir de ces calculs, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.
Nous avons obtenus les résultats suivantsEffort tranchant maximum
Vg= 240 daN
Vq= 2400 daN
Vs=1302 daN
Moment fléchissant maximum
Mg= - 180 daN.ml
Mq= - 1800 daN.ml
Ms= - 976 daN.ml
Combinaison aux ELU
Msd=3991 daN/ml
Vsd=5240,7 daN
Combinaisons aux ELS
Ms=2678,4 daN.ml
Nous avons effectué un prédimensionnementsatisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous avons ensuite effectué des vérifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que notre choix était acceptable.
II. 2. b. iv. Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un IPE A 330
II. 2. c. Les poutres transversales
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par soudure.
A=54,74 cmh=327 mm
Qg=43 daN/mlb=160 mm
Wpla=701,9tw=6,5 mmtf=10 mm
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Le dimensionnement
Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments
uls, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS
Nous avons obtenus les résultats suivants : Effort tranchant maximum
V=qL/2
Moment fléchissant maximum
M=-qL²/8
un prédimensionnement qui consistait à déterminer le produit satisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous
érifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que
Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un IPE A 330 et sur un acier S355.
Les poutres transversales
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
327 mm
160 mm
A=54,74 cm2
Qg=43 daN/ml
Wpla=701,9 cm3 tw=6,5 mm tf=10 mm
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Pour le dimensionnement, nous avons calculé les efforts tranchant et les moments
uls, nous pouvons déterminer les combinaisons d’actions aux ELS
qui consistait à déterminer le produit satisfaisait aux contraintes de résistance et de déformation. Notre choix a été de choisir le produit le moins lourd, car les charges supportées par les arcs sont très importantes. Nous
érifications sur le produit obtenu. La vérification à montrer que
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
0 mm
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Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction métallique.
II. 2. c. i. Les hypot
Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de longueur. Elles sont espacées d’un mètre chacune.
La flèche admissible est
II. 2. c. ii. Bilan des charges
Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment.La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même
chargement que précédemment.
II. 2. c. iii. Dimensionnement
De même, nous calculonont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.
Effort tranchant maximum
Vg= 200 daN
Vq= 2100 daN
Vs=1140 daN
Moment fléchissant maximum
Mg= 500 daN.ml
Mq= 5512 daN.ml
Ms= 2990 daN.ml
Combinaison aux ELU
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Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
Les hypothèses
Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de longueur. Elles sont espacées d’un mètre chacune.
La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 10= 20 mm
Bilan des charges
Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment.La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même
chargement que précédemment.
Dimensionnement
De même, nous calculons les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous ont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.
Effort tranchant maximum
V=qL/2
Moment fléchissant maximum
M=qL2/8
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Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
Les solives sont sur deux appuis simples. Elles ont toutes la même taille, 10 m de
Le calcul de charges a été effectué à partir des mêmes données que précédemment. La longueur d’influence étant la même, nous obtenons également le même
s les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous
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Msd=12153 daN/ml Vsd=4644 daN Combinaisons aux ELS
Ms=8152 daN.ml La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
acceptable.
II. 2. c. iv. Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un I
II. 2. d. La poutre de la structure bar
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par soudure.
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction métallique.
II. 2. d. i. Les hypothèses
Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la
culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres. La flèche admissible est
A=84,46 cmh=400mm
Qg=66,3 daN/mb=180 mm
Wpla=1307 cmtw=8,6 mmtf=13,5 mm
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La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un IPE 400 et sur un acier S355.
La poutre de la structure bar
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
Les hypothèses
Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres.
La flèche admissible est : fa= K . L= 1/500 x 10,5= 21 mm
400 mm
180
A=84,46 cm2
Qg=66,3 daN/ml
Wpla=1307 cm3 tw=8,6 mm tf=13,5 mm
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La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
Les solives sont en acier S355 et de qualité JO afin de permettre les assemblages par
Les calculs ont été faits en accord avec la méthode du cours de construction
Les poutres sont sur deux appuis simples. Elles soutiennent le tablier au niveau de la culée. Elles ont pour longueur 10,5 m. Les solives sont soudées sur ces deux poutres.
180mm
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II. 2. d. ii. Bilan des charges
Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de
la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivantCharges permanentes Platelage en bois : Le bois choisit est le chêne car c’est un bois durable.Qg1= 200 daN/ml Poids propre de la poutre transversaleQg2 = 663 daN / ml Surcharges1 : passantsQq= 2000 daN/ml Surcharges : neige
Qs=1085 daN/ml
II. 2. d. iii. Dimensionnement
De même, nous calculons les efforts tranchaont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.
Effort tranchant maximum
Vg1=1050 daN
Vg2=3480 daN
Vg=4530 daN
Vq= 10500 daN
Vs=5696 daN
Moment fléchissant maximum
Mg= 11893 daN.ml
Mq= 27563 daN.ml
Ms= 14953 daN.ml
Combinaison aux ELU
Msd=73452 daN/ml Vsd=27980 daN Combinaisons aux ELS
Ms=50157 daN.ml La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
acceptable.
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Bilan des charges
Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivant
:
choisit est le chêne car c’est un bois durable.
Poids propre de la poutre transversale :
: passants
Dimensionnement
De même, nous calculons les efforts tranchants et les moments fléchissant qui nous ont permis de déterminer les combinaisons d’actions aux ELS et aux ELU.
Effort tranchant maximum
V=qL/2
Moment fléchissant maximum
M=qL2/8
La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
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Les charges ont été calculées à partir des mêmes données que précédemment et de la largeur d’influence qui est égale à 5 m. Nous obtenons le chargement suivant :
nts et les moments fléchissant qui nous
La suite de la démarche a été la même que précédemment. Notre choix s’est avéré
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II. 2. d. iv. Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un IPE 750 x 147
II. 2. e. Les poteaux en béton armé
II. 2. e. i. Prédimensionnement
Les poteaux sont circulaires et niveau de la culée.
Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.
Nous obtenons : Br = 0,030 m
Et comme, Br = π (r – d’augmenter le diamètre du poteau et nous prenons D = 40 cm.
II. 2. e. ii. Bilan des charges
Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que son poids propre. Les actions sont égales aux efforts longitudinale. Les actions sont les suivantes
Actions permanentes Poids propre de la poutreNg1= 772 daN
Poids du platelage : Ng2= 1050 daN
A=187,5 cmh=753 mm
Qg=147 daN/mlb=265 mm
Wpla=5110 cmtw=13,2 mmtf=17 mmAyz=10540 mm
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Les résultats
Notre choix s’est arrêté sur un IPE 750 x 147 et sur un acier S355.
Les poteaux en béton armé
Prédimensionnement
circulaires et sur deux appuis simples. Ils soutiennent le tablier au
Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.
0,030 m2
0,01)2, on trouve un rayon de 0,11 m. Par choix, nous décidons d’augmenter le diamètre du poteau et nous prenons D = 40 cm.
Bilan des charges
Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que son poids propre. Les actions sont égales aux efforts tranchant agissant sur la poutre longitudinale. Les actions sont les suivantes :
: Poids propre de la poutre :
’
’
753 mm
265
A=187,5 cm2
Qg=147 daN/ml
Wpla=5110 cm3 tw=13,2 mm tf=17 mm
Ayz=10540 mm2
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. Ils soutiennent le tablier au
Pour prédimensionner le poteau, nous utilisons un élancement moyen λ = 50, puis nous calculons la section réduite du béton afin de déterminer le diamètre de notre poteau circulaire. La section réduite est la section obtenue en enlevant 1 cm de périphérie.
n de 0,11 m. Par choix, nous décidons
Ce poteau reprend une partie des efforts agissant sur la poutre en métal ainsi que tranchant agissant sur la poutre
265 mm
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Poids propre poutre transversaleNg3= 332 daN Poids propre du poteauNg3 = 20,5 kN Surcharges d’exploitation
Nq= 10500 daN Surcharges dues à la neige
Ns= 5696 daN
II. 2. e. iii. Ferraillage longitudinal
Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont pour diamètre 10 mm. Leur longueur est 6,48 m.
II. 2. e. iv. Ferrai
Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres d’armatures transversales de type d’acier HA 500 et de diamètre 6 mm.cadres est 1,20 m. Les armatures transversales sont espacées de 6
II. 2. e. v. Plan de ferraillage
Pour la note de calcul, voir annexe 3.
III. Notice ERP
Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de partie accessible au public n’excède pas les 76 m². Cela implique que
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Poids propre poutre transversale
Poids propre du poteau :
Surcharges d’exploitation :
Surcharges dues à la neige :
Ferraillage longitudinal
Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont pour diamètre 10 mm. Leur longueur est 6,48 m.
Ferraillage transversal
Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres d’armatures transversales de type d’acier HA 500 et de diamètre 6 mm. cadres est 1,20 m. Les armatures transversales sont espacées de 6,57 m.
Plan de ferraillage
Pour la note de calcul, voir annexe 3.
Notice ERP
Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de partie accessible au public n’excède pas les 76 m². Cela implique que – personnel compris
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Les barres principales sont au nombre de 7. Le type d’acier est HA 500 et elles ont
Les armatures transversales sont disposées à intervalle régulier. Il y a 44 cadres La longueur de ces
Un bar est installé à l’intérieur d’une des culées. Par sa petite taille et par le fait qu’il ne possède pas d’étages, nous avons opté pour une résistance au feu traditionnelle. La partie réservée strictement au personnel fait une surface d’un peu plus de 30 m² alors que la
personnel compris –
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ce bar ne peut pas accueillir plus de 200 personnes. D’après cela en fait un établissement de type N et de cin
Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres bâtiments, il répond donc bien aux articles CO1 à CO10 de
En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, dessanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les articles CO11 à CO15, il est dit que pour un établissement de cette éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les matériaux choisis pour ce bar permettent d’atteindre ces objectifs.
En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanipassant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage naturel. Comme l’établissement est de cinquième catégorie, l’article MS alarme peut être de type 4. On opte pour un quatre interrupteurs (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs autonomes situés au-dessus des portes de sortie conformémen
Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doitcomprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties qui sont espacées de 9.9 mètres l’une de l’autre (il y a donc pluet ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du rez-de-chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme aux articles CO43 à CO48.
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ce bar ne peut pas accueillir plus de 200 personnes. D’après l’arrêté modifié du 25 juin 1980cela en fait un établissement de type N et de cinquième catégorie.
Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres bâtiments, il répond donc bien aux articles CO1 à CO10 de l’arrêté.
En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, dessanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les
, il est dit que pour un établissement de cette éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les matériaux choisis pour ce bar permettent d’atteindre ces objectifs.
En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanipassant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage naturel. Comme l’établissement est de cinquième catégorie, l’article MS 62 nous dit que son alarme peut être de type 4. On opte pour un bloc autonome d'alarme sonore associé à
s (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs dessus des portes de sortie conformément à l’article EC 7.
Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doitcomprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties qui sont espacées de 9.9 mètres l’une de l’autre (il y a donc plus de 5 mètres entre les deux) et ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du
chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme
Plan du bar (les distances sont exprimées en mètres)
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l’arrêté modifié du 25 juin 1980,
Trois façades sont accessibles et toutes les issues sont situées à moins de 60 m des voies accessibles aux engins de secours. De plus, le bar est totalement isolé des autres
En ce qui concerne le choix des matériaux, nous nous basons sur la norme NF P. 92.507 qui classe les matériaux en catégorie M0, M1, M2, M3 ou M4 selon leur inflammabilité. Le sol de la salle du bar est en parquet et celui de la zone de préparation, des sanitaires et de la réserve sont en carrelage. Les parois sont soit en verre, soit en béton armé ou encore en parpaing ou en brique. Le plafond est constitué de dalles de gypse. Dans les
, il est dit que pour un établissement de cette catégorie (5), les éléments de structure doivent être SF 1/2h et ceux de plancher doivent être CF 1/2h. Les
En ce qui concerne le désenfumage, il est prévu un système de ventilation mécanique passant par la réserve, les toilettes et la zone de préparation du bar. En effet, les baies vitrées ne peuvent pas être ouvertes et ne constituent donc pas un moyen de désenfumage
62 nous dit que son onome d'alarme sonore associé à
s (un dans chaque salle). L’éclairage de secours est assuré par des blocs t à l’article EC 7.
Le bar peut contenir un nombre compris entre 100 et 200 personnes. Il doit donc comprendre au moins 2 sorties totalisant 3 unités de passage. Notre bar comprend 2 sorties
s de 5 mètres entre les deux) et ces sorties totalisent 4 unités de passage (up). Comme l’indique le schéma, aucun point du
chaussée n’est situé à plus de 50 mètre de la sortie la plus proche. Ceci est conforme
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Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définiesarticles C0 49 à 56. Pour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.
Pour l’escalier côté Seine, nous avons la configuration suivanteun palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les normes imposées par l’arrêté modifié du 25 juin 1980.
Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de courbure extérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté. Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les personà mobilité réduites.
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Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définiesPour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.
Escaliers côté Seine
ier côté Seine, nous avons la configuration suivante : 15 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les
l’arrêté modifié du 25 juin 1980.
Escaliers côté Loire
Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de xtérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à
l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté.
Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les person
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Les escaliers répondent aussi à un certain nombre de propriétés, définies dans les Pour les escaliers du tablier, nous avons choisit deux configurations.
: 15 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur, 14 marches de 2 up, un palier de 2,40 m de longueur puis 12 marches de 4 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Ces marches ont un giron de 28 cm et les contremarches font 16 cm de hauteur. Les paliers respectent les
Pour l’escalier côté Loire, nous avons des escaliers tournants ayant un rayon de xtérieur de 8,63 m. Leur giron est de 28 cm sur la ligne de marche et de 31 cm à
l’extrémité de l’escalier, ce qui est inférieur au 42 cm mentionnés par le décret. Les contremarches font 16 cm de hauteur. Leur configuration est la suivante 21 marches de 2 up, un palier de 1,40 m de longueur puis 20 marches de 2 up. Cette configuration est la même dans les deux sens. Les paliers respectent bien les normes imposées par l’arrêté.
Les sanitaires sont au nombre de trois, dont un aménagé pour recevoir les personnes
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L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobil(PMR) selon les normes de l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté diamétralement opposé. Légendepartie fixe.
L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de grandes vitres. Sa forme permet de réduire son dimensionnemcôté, ce qui est suffisant pour accueillir des PMR.
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MONELLO – POYNARD - VICTOR
L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobil
l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté diamétralement opposé. Légende : bleu = portes, rouge = zone d’ouvertur
Ascenseur (les distances sont exprimées en mètres)
L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de grandes vitres. Sa forme permet de réduire son dimensionnement à un carré de côté, ce qui est suffisant pour accueillir des PMR.
Crédit : axeder.com
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L’ascenseur circulaire est situé sur le quai de la Loire. Il permet d’accéder au tablier depuis les quais et vice versa. Une partie de sa paroi est en verre et est accessible depuis l’extérieur. Cet ascenseur est aménagé pour recevoir des personnes à mobilité réduite
l’arrêté modifié du 25 juin 1980. Sur le schéma suivant, on peut remarquer que l’entrée s’effectue par un côté et la sortie s’effectue par le côté
rouge = zone d’ouverture des portes, gris =
L’autre ascenseur est carré et situé quai de la Seine. Il est à l’extérieur et possède de ent à un carré de 1,5 m de
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IV. Eclairage
Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les garde-corps, au niveau de la main courante. Cet éclairage sera discret dans le profilé en aluminium de la main courante.
Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairageéclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en tant que voie piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il est suffisant de n’en placer que sur un seul côté. Au final nous avons :
• 60 néons pour l’éclairage du tablier.
• 9 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Seine.
• 8 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Loire.
• Soit 77 néons pour l’ensemble de la pa
Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs HUY3-N 25O E40 113 RE de la marque portée sont au nombre de quatrela Seine.
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Eclairage
Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les corps, au niveau de la main courante. Cet éclairage sera discret puisqu’il sera situé
dans le profilé en aluminium de la main courante.
Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairage
éclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon
de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il
st suffisant de n’en placer que sur un seul côté.
60 néons pour l’éclairage du tablier.
9 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Seine.
8 pour l’éclairage des escaliers côté quai de Loire.
Soit 77 néons pour l’ensemble de la passerelle.
Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs 113 RE de la marque SAMMODE éclairage®. Ces projecteurs de grande
portée sont au nombre de quatre : 2 au-dessus du quai de la Loire et 2 au dessus du quai de
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Pour l’éclairage de notre passerelle nous avons choisi de placer des néons sur les puisqu’il sera situé
Ces néons sont des NIEPCE 40 1x21 W de la marque SAMMODE éclairage®. Pour
éclairer le tablier et les escaliers il est nécessaire d’avoir un niveau lumineux de 15 Lux en piétonne (Norme EN 13201). Nous allons donc espacer l’extrémité d’un néon
de 2 mètres par rapport au néon suivant. Compte tenu de la largeur du tablier, il est nécessaire de placer des néons des deux côtés de la passerelle alors que pour les escaliers il
Pour éclairer les arcs situés sous la passerelle, nous avons choisis des projecteurs ®. Ces projecteurs de grande
au dessus du quai de
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V. Choix des matériaux et
consommation énergétique
V. 1. Choix des matériaux
Les matériaux choisis sont assez nombreux pouété choisis pour différentes raisons. La structure de la passerelle, c'esttreillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons esthétiques et pour leur résistance en traction. En effet, l’acier vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente passerelle qui existait au XIXème siècle. L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons choisis de soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.
La nuance retenue est S355 car elle permet de tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et que seule cette qualité le permet
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Crédits : sammode.com
Choix des matériaux et
consommation énergétique
Choix des matériaux
Les matériaux choisis sont assez nombreux pour l’ensemble de la passerelle eété choisis pour différentes raisons. La structure de la passerelle, c'est-à-dire les arcs, les treillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons esthétiques et pour leur résistance en traction. En effet, l’acier a été privilégié d’un point de vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente passerelle qui existait au XIXème siècle.
L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au
centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.
Elévation du centre de la passerelle
La nuance retenue est S355 car elle permet de rendre les tubes plus fins que des tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et que seule cette qualité le permet.
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Choix des matériaux et
r l’ensemble de la passerelle et ont dire les arcs, les
treillis, les poutres et les solives sont en acier S355 de qualité JO pour des raisons a été privilégié d’un point de
vue esthétique car nous voulions donner à la passerelle le même aspect que la précédente
L’acier est le matériau qui se comporte le mieux en traction et, comme nous avons soutenir la passerelle par des poutres treillis qui sont sollicitées en traction au
centre de la passerelle, l’acier convenait le mieux pour cette configuration.
rendre les tubes plus fins que des tubes en acier S235 ou S275. La qualité de cet acier est JO car des soudures sont à prévoir et
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Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort et de résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis etd’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles telles que le pont des arts sur la Seine,d’animation. Le choix du chêne s’est imposé en raison de Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les poteaux qui soutiennent le tablier côté Seine sont aussi en béton principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au maximum. Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées sur les marches afin de donner une continuité de matépasserelle. Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure est en acier mais une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur luiest en verre afin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la structure porteuse du tablier. Du côté du quai de la Seine, nous avons placé notre bar entrehallage. Pour permettre à la lumière de passer au travers de celuiverre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de paysage qu’entraine la création d’un bâtiment s
Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car cela constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois sont donc en béton armé.
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Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort e résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du
dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis etd’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles
le pont des arts sur la Seine, qui est un modèle en matière de fréquentation et on. Le choix du chêne s’est imposé en raison de sa résistance.
Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les poteaux qui soutiennent le tablier côté Seine sont aussi en béton armé car ils travaillent principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au
Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées sur les marches afin de donner une continuité de matériaux entre l’escalier et le tablier de la
Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure
une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur luiafin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la
Du côté du quai de la Seine, nous avons placé notre bar entre la route et le chemin de
our permettre à la lumière de passer au travers de celui-ci, les façades sont en verre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de paysage qu’entraine la création d’un bâtiment sur la promenade côté Seine.
Bar vu depuis le quai de la Seine
Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car
constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois
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Pour le platelage, nous avons décidé de le faire en chêne pour des raisons de confort e résistance. Un platelage en bois permet de laisser filtrer la lumière provenant du
dessous de la passerelle et est donc parfaitement adapté au type d’éclairage choisi pour la passerelle. En effet, des spots de lumière sont situés sur les arcs treillis et permettent d’éclairer la passerelle par en dessous. Le bois permet aussi de rappeler d’autres passerelles
qui est un modèle en matière de fréquentation et
Les culées de part et d’autre de la passerelle ont été choisies en béton armé afin de restituer une idée de puissance car les arcs en acier viennent s’encastrer dedans. Les
armé car ils travaillent principalement en compression et le choix de ce matériau permet de les affiner au
Les escaliers ont été choisis en acier avec des plaques en bois antidérapantes fixées riaux entre l’escalier et le tablier de la
Les ascenseurs de part et d’autre de la passerelle sont des structures mixtes alliant acier et verre toujours dans ce but de continuité avec le tablier de la passerelle. La structure
une grande partie de la cage d’ascenseur ainsi que l’ascenseur lui-même afin de permettre aux personnes empruntant les ascenseurs de voir de près la
oute et le chemin de ci, les façades sont en
verre. Cela permet d’assurer au bar un éclairage naturel en journée et réduit la rupture de ur la promenade côté Seine.
Pour les parois opaques du bar entre les toilettes et l’extérieur et entre le lieu de préparation et l’extérieur, le choix s’est porté pour de la brique et d’une couche isolante car
constitue une bonne isolation thermique. Pour des raisons esthétiques, les briques seront d’une couleur blanc cassé. Pour les parois internes séparant les toilettes, la salle de préparation et la salle du bar, le choix s’est porté sur du parpaing car cela permet de faire des parois assez fines et on ne recherche pas d’isolation thermique au sein du bar. La réserve du bar est située à l’intérieur du portique constituant la culée côté Seine, ses parois
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V. 2. Consommation énergétique
En ce qui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le fonctionnement de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par jour, l’éclairage consomme 2.617*9*365=8600 kWh chaque année.
VI. Coût global des capteurs
photovoltaïques
En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet éclairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le fonctionnement de cet éclairage sont le modèle HIP
Les cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc énergie de 1.68 kWh chaque jour. Le tableau cid’une cellule.
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Consommation énergétique
ui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le
t de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par jour, l’éclairage consomme 2.617*9*365=8600 kWh chaque année.
Coût global des capteurs
photovoltaïques
En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet lairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie
nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le fonctionnement de cet éclairage sont le modèle HIP-210NHE5 de la marque Sanyo®.
s cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à
pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc énergie de 1.68 kWh chaque jour. Le tableau ci-dessous donne certaines caractéristiques
Crédits : sanyo-europe.com
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ui concerne l’éclairage, nous avons choisis d’éclairer la passerelle à l’aide de 77 néons qui consomment chacun 21 W et de 4 spots consommant 250 W (cf partie éclairage). Nous avons donc besoin d’une puissance de 77*21+4*250=2617 W durant le
t de l’éclairage. En admettant que cet éclairage fonctionne environ 9h par
Coût global des capteurs
En fonctionnement, les ampoules et les spots consomment environ 2617 W. Cet lairage fonctionne en moyenne 9h par jour, ce qui représente environ une énergie
nécessaire de 23.55 kWh chaque jour. Les cellules photovoltaïques choisies pour assurer le 210NHE5 de la marque Sanyo®.
s cellules fonctionnent pendant 15h chaque jour, ce qui revient environ à 8h à pleine luminosité. A pleine luminosité (irradiation de 1000 W/m², température des cellules à 25°C), les cellules fournissent une puissance de 210 W. Chaque cellule produit donc une
dessous donne certaines caractéristiques
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Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules photovoltaïques. Une plaque coûte 11561306€/plaque. Pour les 14 plaqenviron 0.11€ par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont les faire fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des effortencore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.
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Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules photovoltaïques. Une plaque coûte 1156€ et son installation coûte environ 150
€/plaque. Pour les 14 plaques, il faut donc compter 18284€. L’entreprise EDF facture € par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si
on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement
de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des effortencore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.
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Pour assurer le bon fonctionnement de l’éclairage, il faut donc 14 cellules ûte environ 150€, soit
€. L’entreprise EDF facture € par kWh consommé. L’éclairage de la passerelle couterait donc 2.59€/jour si
on ne posait pas de cellules photovoltaïques. Pour amortir le coût de ces cellules, il faut dont fonctionner pendant environ 20 ans. Or la durée de vie de ces cellules est justement
de 20 ans, il n’y a donc ni gain ni perte économique à placer des cellules photovoltaïques, mais la mise de fond est immédiate au lieu d’être étalée sur 20 ans. Des efforts peuvent encore être réalisés en matière de coût, de rendement et de durée de vie de ces cellules.
VII. Coût de la passerelle
VII. 1. Récapitulatif des prix des matériaux que nous utilisons :
VII. 2. Estimation du coût de la passerelle
Les arcs et treillis
Pour l’arc central Qg1 = 77159 kg, pour un arc latéral, Qg2 = 84098 kg. Ceci nous donne pour l’ensemble de la structure arc-treillis : Qg=245355 kg. Le coût total pour les arcs s’estime à 1 226 775€.
Le platelage
On installe le platelage sur une longueur de 91,5 m et une largeur moyenne de 10 m. Il y a une surface de 915 m2. Le coût total est donc de 109 800€.
Les solives
Le poids propre d’une solive est Qg = 43 kg/ml. Les solives ont une longueur variable, pour simplifier les calculs nous admettons que leur longueur moyenne est de 12 m. Il y a au total 81 solives sous le tablier. Le coût d’une solive est de 2580 €, le coût total est donc de 208 980€.
Les garde-corps
Nous n’avons aucune information sur les prix.
Matériaux Prix HT
Acier 5 € / kg Ferraillage 3 € /kg
Béton armé 200 euros / m2 Brique 90 € / m2 Verrière 450 € / m2 Parpaing 60 €/ m2 Bois 120 €/ m2 Isolant 3,1 € /m2 Panneau de gypse 60 € / m2 Pose montage 200 000 €
Gros œuvre (peinture, carrelage, …) 600 € / m2
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Les ascenseurs
N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, nous l’estimons à 19 000€. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous avons 2 ascenseurs, le prix (pose et montage inclus) est de
Les escaliers
Les marches sont en bois de chêne soutenues par deux poutres d’acier de 12 m de longueur pour chaque escalier. Ces poutres sont des tubes de 20 cm de diamètre.
La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des marches, on obtient un coût de
Il y a en tout cinq paliers. Quatre ont pour surface 1,96 msurface 3,36 m2. On obtient donc un coût de
Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est Nous obtenons un prix de
Les six murs de soutènement
Ils ont pour dimensionOn a approximativement un volume de 15,6 m18720€ pour les six murs.
VII. 3. Estimation du coût du bar
Les poutres longitudinales
Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml.Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de
7717,5€.
Au total on obtient pour les d
Les poutres transversales
Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaireQg = 66,3 kg/ml.
Compte tenu du prix de l’acier, une seule poutre revient à de 33 150€ pour les dix solives.
Les poteaux en béton armé
Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le poids propre d’un poteau est 314 kg/m. Le volume d’un poteau est 0,8 m
Le prix d’un poteau est don320€.
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Les ascenseurs
N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, €. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous
avons 2 ascenseurs, le prix (pose et montage inclus) est de 38 000€.
Les escaliers
Les marches sont en bois de chêne soutenues par deux poutres d’acier de 12 m de longueur pour chaque escalier. Ces poutres sont des tubes de 20 cm de diamètre.
La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des nt un coût de 7150 €.
Il y a en tout cinq paliers. Quatre ont pour surface 1,96 m2 et le dernier a pour . On obtient donc un coût de 1344 €.
Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est n prix de 16 894 € pour les escaliers.
murs de soutènement
Ils ont pour dimension : 6,519 m de hauteur, 80 cm d’épaisseur et 3 m de longueur. On a approximativement un volume de 15,6 m3 de béton, pour un mur. Soit un coût de
Estimation du coût du bar
Les poutres longitudinales
Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml.Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de
Au total on obtient pour les deux poutres un poids total de 15 435€
Les poutres transversales
Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaire
Compte tenu du prix de l’acier, une seule poutre revient à 3315€. Cela dpour les dix solives.
Les poteaux en béton armé
Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le poids propre d’un poteau est 314 kg/m. Le volume d’un poteau est 0,8 m3
Le prix d’un poteau est donc de 160€. Ce qui donne au total pour les deux poteaux
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N’ayant pas eu de réponse des constructeurs pour connaitre le prix d’un ascenseur, €. Cette valeur provient d’une étude diffusée sur LCI. Comme nous
Les marches sont en bois de chêne soutenues par deux poutres d’acier de 12 m de longueur pour chaque escalier. Ces poutres sont des tubes de 20 cm de diamètre.
La surface d’une marche est 0,392 m2. Il y a 152 marches. Pour l’ensemble des
et le dernier a pour
Les poutres en acier pèsent chacune 420 kg. Le coût pour les quatre est 8400 €.
: 6,519 m de hauteur, 80 cm d’épaisseur et 3 m de longueur. de béton, pour un mur. Soit un coût de
Elles ont pour longueur 10,5 m et pour poids linéaire Qg = 147 kg/ml. Etant donné le prix de l’acier au poids linéaire, chaque poutre a un coût de revient de
€.
Il y a au total dix IPE 400. Chacun d’eux a pour longueur 10 m et pour poids linéaire :
. Cela donne un total
Les deux poteaux circulaires, ont pour diamètre 40 cm et pour hauteur 6,519 m. Le 3.
. Ce qui donne au total pour les deux poteaux
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Pour le ferraillage longitudun coût de 265 €. Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de qui donne un coût de 6082 €.
La verrière
Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage feuilleté, nous estimerons son prix à 350
L’estimation du prix du verre s’élève donc à
éléments d’assemblage, ni le montage de la façade.Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de
244,5 mm et une épaisseur de 12 mm. Comme il y 8nous avons un poids pour l’ensemble des tubes de 9314 kg et l’ensemble des tubes.
Les murs de séparation en parpaing
Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure 4,38 m et les deux autres 4,57 m
L’isolation
La surface occupée par l’isolant est de 338,1 mde 1048€.
Le plafond en gypse
Les panneaux de gypse représentent une surface de 105 m
Les murs en
Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de
Le parquet
Le parquet est un plancher de bois de chêne.
Façade Nord-est
Façade Sud-ouest
Façade Sud-est
TOTAL
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Pour le ferraillage longitudinal, on obtient une masse de 88 kg d’acier, ce qui donne Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de
La verrière
Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage feuilleté, nous estimerons son prix à 350€/m2.
L’estimation du prix du verre s’élève donc à 59 542 €. Ce prix ne comprend pas les éléments d’assemblage, ni le montage de la façade.
Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de 244,5 mm et une épaisseur de 12 mm. Comme il y 8 tubes de 6,52 m et 2 tubes de 3,47 m,
poids pour l’ensemble des tubes de 9314 kg et un coût total de
Les murs de séparation en parpaing
Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure 4,38 m et les deux autres 4,57 m de large. Au total, on a 2352,5€.
La surface occupée par l’isolant est de 338,1 m2. Ce qui donne un coût total d’isolant
Le plafond en gypse
Les panneaux de gypse représentent une surface de 105 m2. Le coût est de
Les murs en brique
Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de
Le parquet est un plancher de bois de chêne.
Dimensions
5,424 X 6,47 + 5,076 X 3,47 5,424 X 6,47 + 5,076 X 3,47 10 X 6,47
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g d’acier, ce qui donne Pour le ferraillage transversal, on obtient une masse de 203 kg d’acier, ce
Nous avons eu peu d’informations sur le prix du vitrage voulu. Étant donné qu’il est le meilleur de la gamme en ce qui est de l’isolation thermique et que c’est un double vitrage
Ce prix ne comprend pas les
Les tubes permettant de tenir le vitrage sont en acier S 235. Ils ont un diamètre de de 6,52 m et 2 tubes de 3,47 m,
total de 46 570€ pour
Ils ont une épaisseur de 20 cm et une hauteur de 2,90 m. Le premier mur mesure
. Ce qui donne un coût total d’isolant
. Le coût est de 6300€.
Ils ont une hauteur de 2,90 m et une épaisseur de 33 cm. Deux des murs ont une largeur de 4,38 m et le dernier une largeur de 4,6 m. On obtient un coût de 3487€.
Surface
52,71 m2 52,71 m2 64,7 m2 170,12 m2
Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
La surface à appliquée est la6120€.
Toilettes
100€ par toilette, soit en tout
Gros œuvre
La surface a appliqué est la surface sans le parquet, soit 50 mPour le carrelage on obtient,
Le coût total de notre pas
Projet construction 2008/09 – Rapport de synthèse
MONELLO – POYNARD - VICTOR
La surface à appliquée est la surface de la salle de bar, soit 51 m
€ par toilette, soit en tout 300€.
œuvre
surface a appliqué est la surface sans le parquet, soit 50 m2. Pour le carrelage on obtient, 30 000€.
Le coût total de notre passerelle est approximativement
2 030 000€
Page 27
surface de la salle de bar, soit 51 m2. Soit un coût de
approximativement de :
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VIII. Plans
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IX. Photos maquette
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Photos maquette
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Annexes
Annexe 1 : Note de calcul arc central
ROBOT 2009 Date: 18/12/08
Propriétés du projet: Arc central Nom du fichier :: Arc central.rtdEmplacement: C:IVP2construction PasserelleCréé: 18/12/08 01:00 Modifié: 18/12/08 03:05 Taille: 1457664 Auteur : DE GEYER - MONELLO Bureau: EIVP, Promotion 49Adresse: 15, rue Fénelon 75010 Paris
Caractéristiques de l'analyse de l'exemple : Type de structure : Treillis plan Coordonnées du centre géométrique de la structure: X = 35.227 (m) Y = 0.000 (m) Z = 4.630 (m)
Coordonnées du centre de gravité de la structure: X = 35.077 (m) Y = 0.000 (m) Z = 5.120 (m) Moments d'inertie centraux de la structure: Ix = 56183.000 (kg*m2) Iy = 54400199.062 (kg*m2)Iz = 54346869.800 (kg*m2)Masse = 76891.868 (kg) Description de la structure
Nombre de noeuds:Nombre de barres:Eléments finis linéiques:Eléments finis surfaciques:Eléments finis volumiques:Liaisons rigides: Relâchements: Relâchements unilatéraux:Relâchements nonCompatibilités: Compatibilités élastiques:Compatibilités nonAppuis: Appuis élastiques:Appuis unilatéraux:
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Note de calcul arc central
Arc central
Arc central.rtd Emplacement: C:IVP2construction Passerelle
Modifié: 18/12/08 03:05
MONELLO - POYANRD - VICTOR EIVP, Promotion 49 15, rue Fénelon 75010 Paris
Caractéristiques de l'analyse de l'exemple :
Treillis plan
Coordonnées du centre géométrique de la structure:
Coordonnées du centre de gravité de la structure:
Moments d'inertie centraux de la structure:
(kg*m2) (kg*m2)
(kg)
Description de la structure Nombre de noeuds: 184 Nombre de barres: 365 Eléments finis linéiques: 365 Eléments finis surfaciques: 0 Eléments finis volumiques: 0
0 0
Relâchements unilatéraux: 0 Relâchements non-linéaires: 0
0 Compatibilités élastiques: 0 Compatibilités non-linéaires: 0
4 Appuis élastiques: 0 Appuis unilatéraux: 0
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Appuis non-linéaires:Rotules non-linéaires:Cas: Combinaisons:
Resumé de l'analyse
Méthode de solution Nbre de degrés de liberté stat.:
Largeur de la bande avant/après optimisation: Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: Durée max itér. sur sous Durée max solution prb. nonlin.: Durée totale: Espace disque et mémoire utilisés [o Espace totale du disque utilisé: Espace pour fichier TMP solveur: Espace pour itérat. s/sous Mémoire:
Elém. diagon. de la matrice de rigidité
4.180761e+008 Précision:
Liste de cas de charges/types de calculs Cas 1 : Poids propreType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision :
Cas 2 : PlatelageType d'analyse: Statique linéaire Energie potentielle : Précision :
Cas 3 : IPE A 330Type d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision : Cas 4 : ExploitationType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision :
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linéaires: 0 linéaires: 0
9 4
Méthode de solution - SKYLINE Nbre de degrés de liberté stat.: 360
Largeur de la bande avant/après optimisation: 186 8
Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: 0 Durée max itér. sur sous-espace: 0 Durée max solution prb. nonlin.: 0
1
Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: 108528 Espace pour fichier TMP solveur: 0 Espace pour itérat. s/sous-esp.: 0
194880
Elém. diagon. de la matrice de rigidité Min/Max après décomposition:1.695516e+010 14
Liste de cas de charges/types de calculs
Poids propre Statique linéaire
2.55850e+001 (kN*m) 5.83493e-012
Platelage Statique linéaire
2.53493e-001 (kN*m) 4.15229e-012
IPE A 330 Statique linéaire
3.19091e-001 (kN*m) 3.57678e-012
Exploitation Statique linéaire
3.86864e+001 (kN*m) 4.16806e-012
Page 31
Min/Max après décomposition:
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Cas 5 : NeigeType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision : Cas 6 : ELU1Type d'analyse: Combinaison linéaire
Cas 7 : ELU2Type d'analyse: Combinaison linéaire
Cas 8 : ELS1Type d'analyse: Combinaison linéaire
Cas 9 : ELS2
Annexe 2 : Note de calcul arc latéral
ROBOT 2009 Date: 18/12/08
Propriétés du projet: Arc latéral Nom du fichier :: Arc latéral.rtdEmplacement: C:\IVP2\Projet Créé: 18/12/08 01:00 Modifié: 18/12/08 02:54 Taille: 1820160 Auteur : DE GEYER - MONELLO Bureau: EIVP, Promotion 49Adresse: 15, rue Fénelon 75010 Paris Caractéristiques de l'analyse de l'exemple : Type de structure : Treillis plan Coordonnées du centre géométrique de la structure: X = 35.227 (m) Y = 0.000 (m) Z = 4.630 (m) Coordonnées du centre de gravité de la structure: X = 35.089 (m) Y = 0.000 (m) Z = 5.121 (m) Moments d'inertie centraux de la structure: Ix = 62664.053 (kg*m2) Iy = 59224435.358 (kg*m2)Iz = 59165688.713 (kg*m2)Masse = 83800.845 (kg) Description de la structure
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Neige Statique linéaire
3.12192e-001 (kN*m) 4.14197e-012
ELU1 Combinaison linéaire
ELU2 Combinaison linéaire
ELS1 Combinaison linéaire
ELS2
Note de calcul arc latéral
Arc latéral
Arc latéral.rtd Projet construction Passerelle
Modifié: 18/12/08 02:54
MONELLO - POYANRD - VICTOR EIVP, Promotion 49 15, rue Fénelon 75010 Paris
Caractéristiques de l'analyse de l'exemple :
Treillis plan
Coordonnées du centre géométrique de la structure:
Coordonnées du centre de gravité de la structure:
Moments d'inertie centraux de la structure:
(kg*m2) (kg*m2)
(kg)
Description de la structure
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Projet construction 2008
de GEYER – MONELLO
Nombre de noeuds:Nombre de barres:Eléments finis linéiques:Eléments finis surfaciques:Eléments finis volumiques:Liaisons rigides: Relâchements: Relâchements unilatéraux:Relâchements nonCompatibilités: Compatibilités élastiques:Compatibilités nonAppuis: Appuis élastiques:Appuis unilatéraux:Appuis non-linéaires:Rotules non-linéaires:Cas: Combinaisons:
Resumé de l'analyse
Méthode de solution Nbre de degrés de liberté stat.:
Largeur de la bande avant/après optimisation: Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: Durée max itér. sur sous Durée max solution prb. nonlin.: Durée totale: Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: Espace pour fichier TMP solveur: Espace pour itérat. s/sous Mémoire:
Elém. diagon. de la matrice de rigidité
4.193134e+008 Précision:
Liste de cas de charges/types de calculs Cas 1 : Poids structureType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision :
Cas 2 : PlatelageType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision :
Cas 3 : IPE A 330
Projet construction 2008/09 – Rapport de synthèse
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Nombre de noeuds: 184 Nombre de barres: 365 Eléments finis linéiques: 365
ents finis surfaciques: 0 Eléments finis volumiques: 0
0 0
Relâchements unilatéraux: 0 Relâchements non-linéaires: 0
0 Compatibilités élastiques: 0 Compatibilités non-linéaires: 0
4 élastiques: 0
Appuis unilatéraux: 0 linéaires: 0 linéaires: 0
9 4
Méthode de solution - SKYLINE Nbre de degrés de liberté stat.: 360
Largeur de la bande avant/après optimisation: 186 8
Durée des calculs [s] Durée max agrégation + décomp.: 0 Durée max itér. sur sous-espace: 0 Durée max solution prb. nonlin.: 0
1
Espace disque et mémoire utilisés [o] Espace totale du disque utilisé: 108528 Espace pour fichier TMP solveur: 0 Espace pour itérat. s/sous-esp.: 0
194880
Elém. diagon. de la matrice de rigidité Min/Max après décomposition:1.895321e+010 14
charges/types de calculs
Poids structure Statique linéaire
2.74993e+001 (kN*m) 4.62383e-012
Platelage Statique linéaire
3.06212e-001 (kN*m) 3.38165e-012
IPE A 330
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Min/Max après décomposition:
Projet construction 2008
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Type d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision : Cas 4 : ExploitationType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision : Cas 5 : NeigeType d'analyse: Statique linéaire
Energie potentielle : Précision :
Cas 6 : ELU1Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 7 : ELU2Type d'analyse: Combinaison linéaire Cas 8 : ELS1Type d'analyse: Combinaison linéaire
Cas 9 : ELS2Type d'analyse: Combinaison linéaire
Annexe 3 : Note de calcul béton armé
1 Niveau : • Nom : Niveau standard• Cote de niveau : • Tenue au feu : 0 h• Fissuration : peu préjudiciable• Milieu : non
2 Poteau : Poteau1
2.1 Caractéristiques des matériaux : • Béton
(kG/m3) • Aciers longitudinaux • Aciers transversaux
2.2 Géométrie :
2.2.1 C Diamètre2.2.2 Epaisseur de la dalle2.2.3 Sous dalle2.2.4 Sous poutre2.2.5 Enrobage
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Statique linéaire
3.86216e-001 (kN*m) 3.53607e-012
Exploitation Statique linéaire
4.68486e+001 (kN*m) 3.74699e-012
Neige Statique linéaire
1.92232e-003 (kN*m) 1.59301e-013
ELU1 Combinaison linéaire
ELU2 Combinaison linéaire
ELS1 Combinaison linéaire
ELS2 Combinaison linéaire
: Note de calcul béton armé
: Niveau standard : --- : 0 h : peu préjudiciable : non agressif
Poteau : Poteau1 Nombre : 1
Caractéristiques des matériaux :
: fc28 = 25,00 (MPa) Poids volumique = 2447,32
: type HA fe = 500,00 (MPa) : type HA fe = 500,00 (MPa)
Diamètre = 40,0 (cm) Epaisseur de la dalle = 0,00 (m) Sous dalle = 6,51 (m) Sous poutre = 6,51 (m) Enrobage = 3,0 (cm)
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Nombre : 1
Poids volumique = 2447,32
fe = 500,00 (MPa) fe = 500,00 (MPa)
Projet construction 2008
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2.3 Hypothèses de calcul : • Calculs suivant • Dispositions sismiques• Poteau préfabriqué • Tenue au feu • Prédimensionnement • Prise en compte de l'élancement• Compression • Cadres arrêtés • Plus de 50% des charges appliquées :
2.4 Chargements :
Cas Nature Gpoutre permanente Gplatelage permanente Q1 d'exploitation N1 neige
2.5 Résultats théoriques :
2.5.1 Analyse de l'Elancement
Lu (m)Direction Y : 6,51Direction Z : 6,51
2.5.2 Analyse détaillée
λ = max (λλ = 65,12 λ > 50 α = 0,6*(50/Br = 0,11 (m2)A= 5,50 (cm2)Nulim = α[Br*fc28/(0,9* 2.5.3 Ferraillage :
• Coefficients de sécurité• global (Rd/Sd)• section d'acier réelle
2.6 Ferraillage :
Barres principales :• 7 HA
Ferraillage transversal :• 44 Cad HA
e = 3*0,14 + 41*0,15
3 Quantitatif :
• Volume de Béton
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Hypothèses de calcul :
: BAEL 91 mod. 99 Dispositions sismiques : non
: non : forfaitaire
: non Prise en compte de l'élancement : oui
: simple : sous plancher
Plus de 50% des charges appliquées : : avant 90 jours
Chargements :
ature Groupe N (kN)
permanente 1 7,72 permanente 1 10,50 d'exploitation 1 105,00 neige 1 56,96
Résultats théoriques :
Analyse de l'Elancement
Lu (m) K λ 6,51 1,00 65,12 6,51 1,00 65,12
Analyse détaillée
λy ; λz)
= 0,6*(50/λ)^2) = 0,32 Br = 0,11 (m2) A= 5,50 (cm2)
[Br*fc28/(0,9*γb)+A*Fe/γs] = 752,22 (kN)
Ferraillage :
Coefficients de sécurité global (Rd/Sd) = 3,15
d'acier réelle A = 5,50 (cm2)
Barres principales : HA 10,0 l = 6,48 (m)
Ferraillage transversal : HA 6,0 l = 1,20 (m)
e = 3*0,14 + 41*0,15 (m)
Volume de Béton = 0,82 (m3)
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• Surface de Coffrage • Acier HA
• Poids total• Densité • Diamètre moyen• Liste par diamètres :
Diamètre 6,0 10,0
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Surface de Coffrage = 8,18 (m2)
Poids total = 39,70 (kG) = 48,51 (kG/m3)
Diamètre moyen = 7,8 (mm) Liste par diamètres :
Longueur Nombre : (m) 1,20 44 6,48 7
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